INSTALATII FRIGORIFICE

Partea scrisa:

Memoriu tehnic

Determinarea parametrilor termodinamici ai ciclului teoretic pentru instalatie de amoniac

Determinarea parametrilor termodinamici ai ciclului teoretic pentru instalatie de freon R22

Determinarea parametrilor termodinamici ai ciclului teoretic pentru instalatie de freon R134a

Alegerea compresorului pentru amoniac

Alegerea compresorului pentru freon R134a

Alegerea condensatorului pentru amoniac

Alegerea vaporizatorului pentru amoniac

Alegerea vaporizatorului pentru freon R134a

Dimensionarea si alegerea aparatelor auxiliare

Partea desenata:

Schema tehnologica si de automatizare a instalatiei frigorifice cu comprimare mecanica pentru NH₃

Schema tehnologica si de automatizare a instalatiei frigorifice cu comprimare mecanica pentru R134a

Schema de montaj a instalatiei frigorifice cu comprimare mecanica pentru NH₃

Schema de montaj a instalatiei frigorifice cu comprimare mecanica pentru R134a

MEMORIU JUSTIFICATIV

Prin tema de proiect s-a cerut proiectarea unei instalatii de comprimare mecanica intr-o treapta. Datele dupa care s-au facut calculele sunt urmatoarele:

puterea frigorifica: F_O = 475 KW

natura solutiei: etilen glicol

temperaturile agentului racit: q_S1 C ; q_S2 C

temperaturile agentului de racire: q_W1 C ; q_W2 C

S-au folosit trei agenti frigorifici: amoniac ( NH₃ ) si freonii R22 si R134a. In urma calculului termic a rezultat ca amoniacul ( NH₃ ) este agentul frigorific ce indeplineste toate conditiile pentru a putea fi folosit in instalatie.

S-au facut calcule pentru alegerea compresoarelor, dimensionarea condensatorului, dimensionarea vaporizatorului precum si dimensionarea si alegerea aparaturii auxiliare rezultand urmatoarele:

compresor 6AW - 100 ( Tehnofrig )

condensator multitubular de amoniac cu S = 91,8 m²

separator de ulei tip SU - 500

subracitor tip SCC - 2,5 ( Frigotehnica )

rezervor de amoniac lichid tip RAL 5000 ( Frigotehnica )

separator de lichid vapori tip SLV 700 ( LUPS Chitila )

vaporizator multitubular de amoniac cu S = 200 m²

pompa de agent racit tip Lotru 100 b ( Aversa Bucuresti )

INSTALATIA FRIGORIFICA CU COMPIMARE MECANICA DE VAPORI INTR-O TREAPTA

Instalatia cu amoniac

Figura SEQ Figura * ARABIC . Schema teoretica a instalatiei frigorifice cu NH₃, intr-o treapta

V - vaporizator

SL - separator de lichid

C - condensator

K - compresor

SU - separator de ulei

R - rezervor de amoniac lichid

SR - subracitor de lichid

VL - ventil de laminare

P - pompa de agent racit

CF - consumator de frig

Figura SEQ Figura * ARABIC . Ciclul termodinamic teoretic

2 proces de comprimare mecanica adiabatica ( s = ct. )

proces de racire a vaporilor ( p = ct. )

proces de condensare ( p,q = ct. )

proces de subracire a lichidului ( p = ct. )

proces de laminare ( h = ct. )

proces de vaporizare ( p,q = ct. )

Date de calcul:

agentul frigorific : amoniac NH₃

puterea frigorifica: F_o = 475 KW

agentul racit: solutie de apa si etilen glicol

temperaturile agentului racit : q_S1 C ; q_S2 C

agentul de racire: apa recirculata

temperaturile agentului de racire: q_w1 C ; q_w2 C

Calculul termic

Temperaturile caracteristice:

Temperatura de vaporizare:

q q_S2 Dq C

Temperatura de condensare:

q_C q_W2 Dq_C C

Temperatura de subracire:

q_SR q_W1 Dq_SR C

Parametrii termodinamici ai ciclului:

Determinarea puterilor termice si energetice ale instalatiei:

Puterea frigorifica masica:

q_om = h₁ - h₄ = 1677,03 - 580 = 1097,03

Puterea frigorifica volumica:

q_ov =

Debitul masic de amoniac:

Q_m =

Puterea termica masica de condensare:

q_c = h₂ - h₃ = 1895 - 600,69 = 1294,31

Puterea termica totala a condensatorului:

F_c = Q_m x q_c = 0,433 x 1294,31 = 560,42 KW

Lucrul mecanic masic al compresorului:

l_K = h₂ - h₁ = 1895 - 1677,03 = 217,97

Puterea totala de comprimare:

P_K = Q_m x l_K = 0,433 x 217,97 = 94,38 KW

Puterea termica masica a subracitorului:

q_SR = h₃ - h_3' = 600,69 - 580 = 20,69

Puterea termica totala a subracitorului:

F_SR = Q_m x q_SR = 0,433 x 20,69 = 8,96 KW

Bilantul energetic al instalatiei:

F + P_K = 475 + 94,38 = 569,378 KW

F_C F_SR = 560,42 + 8,96 = 569,378 KW

Coeficientul de performanta al instalatiei:

COP =

Instalatia cu freon R22, R134a

Figura SEQ Figura * ARABIC . Schema teoretica a instalatiei frigorifice cu freon intr-o treapta

V - vaporizator

SCR - schimbator de caldura regenerativ

K - compresor

C - condensator

VLT - ventil de laminare termostatic

CF - consumator de frig

P - pompa de agent racit

Figura SEQ Figura * ARABIC . Ciclul termodinamic teoretic

spraincalzire a vaporilor in vaporizator ( p = ct. )

spraincalzire a vaporilor in SCR ( p = ct. )

comprimare adiabatica (s = ct. )

racire a vaporilor ( p = ct. )

condensare ( p,q = ct. )

subracire a lichidului ( p = ct. )

laminare ( h = ct. )

vaporizare ( p,q = ct. )

Date de calcul:

agentul frigorific : freon R22

puterea frigorifica: F_o = 475 KW

agentul racit: solutie de apa si etilen glicol

temperaturile agentului racit : q_S1 C ; q_S2 C

agentul de racire: apa recirculata

temperaturile agentului de racire: q_w1 C ; q_w2 C

Calculul termic

Temperaturile caracteristice:

Temperatura de vaporizare:

q q_S2 Dq C

Temperatura de condensare:

q_C q_W2 Dq_C C

Temperatura de supraincalzire:

q q Dq C

q q Dq C

Parametrii termodinamici ai ciclului:

h_3' = h₄ = h_1' + h₃ - h_1"

Determinarea puterilor termice si energetice ale instalatiei:

Puterea frigorifica masica:

q_om = h_1' - h₄ = 407 - 239,539 = 167,461

Puterea frigorifica volumica:

q_ov =

Debitul masic de freon:

Q_m =

Puterea termica masica de condensare:

q_c = h₂ - h₃ = 452 - 247,039 = 204,961

Puterea termica totala a condensatorului:

F_c = Q_m x q_c = 2,836 x 204,961 = 581,37 KW

Lucrul mecanic masic al compresorului:

l_K = h₂ - h_1" = 452 - 414,5 = 37,5

Puterea totala de comprimare:

P_K = Q_m x l_K = 2,836 x 37,5 = 106,37 KW

Puterea termica masica a subracitorului:

q_SR = h_1" - h_1' = 414,5 - 407 = 7,5

Puterea termica totala a subracitorului:

F_SR = Q_m x q_SR = 2,836 x 7,5 = 21,27 KW

Bilantul energetic al instalatiei:

F + P_K = F_c

475 + 106,37 = 581,37 KW

Coeficientul de performanta al instalatiei:

COP =

Date de calcul:

agentul frigorific : freon R134a

puterea frigorifica: F_o = 475 KW

agentul racit: solutie de apa si etilen glicol

temperaturile agentului racit : q_S1 C ; q_S2 C

agentul de racire: apa recirculata

temperaturile agentului de racire: q_w1 C ; q_w2 C

Calculul termic

Temperaturile caracteristice:

Temperatura de vaporizare:

q q_S2 Dq C

Temperatura de condensare:

q_C q_W2 Dq_C C

Temperatura de supraincalzire:

q q Dq C

q q Dq C

Parametrii termodinamici ai ciclului:

h_3' = h₄ = h_1' + h₃ - h_1"

Determinarea puterilor termice si energetice ale instalatiei:

Puterea frigorifica masica:

q_om = h_1' - h₄ = 398 - 243,96 = 154,04

Puterea frigorifica volumica:

q_ov =

Debitul masic de freon:

Q_m =

Puterea termica masica de condensare:

q_c = h₂ - h₃ = 440 - 253,96 = 186,04

Puterea termica totala a condensatorului:

F_c = Q_m x q_c = 3,084 x 186,04 = 573,68 KW

Lucrul mecanic masic al compresorului:

l_K = h₂ - h_1" = 440- 408 = 32

Puterea totala de comprimare:

P_K = Q_m x l_K = 3,084 x 32 = 98,68 KW

Puterea termica masica a subracitorului:

q_SR = h_1" - h_1' = 408 - 398 = 10

Puterea termica totala a subracitorului:

F_SR = Q_m x q_SR = 3,084 x 10 = 30,84 KW

Bilantul energetic al instalatiei:

F + P_K = F_c

475 + 98,68 = 573,68 KW

Coeficientul de performanta al instalatiei:

COP =

TABELUL COMPARATIV:

V_asp = Q_m x v_asp

m_H2O =

ALEGEREA COMPRESOARELOR

Agent frigorific amoniac( NH₃ ):

p₀ = 3,28 bar

p_C = 14,596 bar

Coeficientul spatiului mort

c₀ = 0,02 coeficientul relativ al spatiului mort

m = 1 indicele transformarii politropice

Coeficientul de laminare

Dp₀ = 0,04

Coeficientul de incalzire

T_A = t₀ + 273,15 = -7 + 273,15 = 266,15 K

DT = 5 K

Coeficientul de etanseitate

l_E

Randamentul volumic ( gradul de livrare )

l l_V x l_L x l_T x l_E = 0,72 x 0,97 x 0,97 x 0,95 = 0,64

Debitul volumic real

Q_VT = Q_m x v₁ x 3600 = 0,433 x 0,372 x 3600 = 579,87

Agent frigorific freon R134a:

p₀ = 2,264 bar

p_C = 9,64 bar

Coeficientul spatiului mort

c₀ = 0,02 coeficientul relativ al spatiului mort

m = 1,1 indicele transformarii politropice

Coeficientul de laminare

Dp₀ = 0,04

Coeficientul de incalzire

T_A = t₀ + 273,15 = -7 + 273,15 = 266,15 K

DT = 5 K

Coeficientul de etanseitate

l_E

Randamentul volumic ( gradul de livrare )

l l_V x l_L x l_T x l_E = 0,78 x 0,969 x 0,97 x 0,98 = 0,718

Debitul volumic real

Q_VT = Q_m x v₁ x 3600 = 3,084 x 0,095 x 3600 = 1054,728

Recalcularea marimilor de proiectare pentru amoniac ( NH3 )

Debitul masic real de agent frigorific

Puterea termica reala de condensare

F_CR = Q_mR x q_C = 0,461 x 1294,31 = 596,67 KW

Puterea termica reala de subracire

F_SR.R = Q_mR x q_SR = 0,461 x 20,69 = 9,53 KW

Recalcularea marimilor de proiectare pentru freon R134a

Debitul masic real de agent frigorific

Puterea termica reala de condensare

F_CR = Q_mR x q_C = 3,21 x 186,04 = 597,68 KW

Puterea termica reala de subracire

F_SR.R = Q_mR x q_SR = 3,21 x 10 = 32,1 KW

DIMENSIONAREA CONDENSATORULUI

Date de calcul:

agentul frigorific: amoniac ( NH₃ )

puterea termica de condensare reala: F_CR = 596,67 KW

temperatura apei de racire: q_w1 C ; q_w2 C

temperatura de condensare: q_C C

Alegem tevi din otel cu dimensiunile:

f 25 x 2,5 mm cu l_OL = 55 ; d_OL = 3 x 10^-3 m

Consideram o pelicula de ulei cu:

d_u = 0,045 x 10^-3 m si l_u = 0,14

Consideram o depunere de piatra cu:

d_p = 0,5 x 10^-3 m ; l_p = 2

Din tabelul 6-1 pag. 150 rezulta parametrii termofizici ai amoniacului lichid pentru q_C C:

c_p = 4,852

r = 0,58261062 = 582,61

n = 0,2136 x 10^-6

l = 451,2 x 10^-3

Pr = 1,3367952

Din tabelul 2-1 pag. 25 rezulta caldura latenta de condensare:

L_C = h" - h' = 1713,05 - 600,69 = 1112,36

Din tabelul 6-2 pag. 150 rezulta parametrii termofizici ai apei, pentru:

c_pw = 4,187

r_w = 994,7

n_w = 0,765 x 10^-6

l_w = 0,617

Pr_w = 5,15

Determinarea functiei q₂

q₁ = A x ( q_C q_X )^0,75 = 13.160 x ( q_C q_X )^0,75

Determinarea functiei q₂

Aleg : w_w = 1,5

q₂ = B x ( q_X q_wm )

Se traseaza grafic variatia q₁ ( q_X ) si q₂ ( q_X ) determinand:

q_X C

q = 6.500

s

Determinarea suprafetei de condensare

DIMENSIONAREA CONSTRUCTIVA

Date de calcul

agentul frigorific: amoniac ( NH₃ )

puterea termica de condensare reala: F_CR = 596,67 KW

debitul masic de amoniac: Q_mR = 0,461

suprafata condensatorului: Sc = 91,8 m²

dimensiunile tevilor: f 25 x 2,5 mm

temperatura apei: q_w1 C ; q_w2 C

viteza apei prin tevi: w_w = 1,5

Din tabelul 6-2 pag. 150 se determina c_pw si r_w, pentru apa cu temperatura:

Astfel: c_pw = 4,187

r_w = 994,7

Se determina volumul masic al amoniacului in starile 2 si 3:

Astfel: v₂ = 0,13

v₃ = 1,71 x 10^-3

Debitul masic de apa

Debitul volumic de apa

Numarul de tevi la o trecere a apei

tevi

Deci n = 61 tevi

Lungimea fascicolului de tevi pentru N = 6

Pentru un numar total de tevi din manta:

z = n x N = 61 x 6 = 366 tevi

Din tabelul 6-5 pag. 154 pentru z = 367 rezulta m = 20.

Pentru tevi cu dimensiunile f 25 x 2,5 mm din tabelul 6-6 pag. 155 rezulta:

t = 0,033 m

d = 0,008 m

Diametrul interior al mantalei

D_i = D' + d_e + 2 x d = 0,66 + 0,025 + 2 x 0,008 = 0,7 m

D' = m x t = 20 x 0,033 = 0,66 m

D' diametrul de asezare a doua tevi extreme

Diametrul exterior al mantalei

D_e = D_i + 2 x d_m = 0,7 + 2 x 0,008 = 0,72 m

Racordul de amoniac vapori

w = 12 15

w viteza fluidului in racord

Racordul de amoniac lichid

w = 1 2

w viteza fluidului in racord

Racordurile de apa de racire

Astfel cu dimensiunile standardizate din tabelul 9-2 pag. 260 rezulta valorile definitive: d_NH3,v = f 76 x 3,5 ; d_NH3,l = f 28 x 3; d_w= f 168 x 6.

DIMENSIONAREA VAPORIZATORULUI

Date de calcul

agentul frigorific: amoniac ( NH₃ )

puterea frigorifica reala: F_OR = 505.800 W

debitul masic de agent frigorific: Q_mR = 0,461

temperatura de vaporizare: q_O C

temperaturile agentului racit: q_S1 C

q_S2 C

agentul racit: etilen glicol + apa

Calculul preliminar

k_p = 600

Alegem tevi din otel de f 25 x 2,5 mm si o viteza a agentului racit    w_S = 1,3 .

Din tabelul 7-4 pag. 179 extragem parametrii termofizici ai solutiei de apa si etilen glicol pentru:

q_cong q C

q_Sm =

Astfel:

r_S = 1.030

c_PS = 3,7681

n_S = 3,66 x 10^-6

l_S = 0,48846

Pr_S = 29,2

d_i = 0,02 m

Pentru determinarea lui a_S utilizam relatia 7-26 cu corectia lui Ramm 7-27:

Rezistenta conductiva va fi:

Coeficientul de convectie la vaporizarea amoniacului se determina cu relatia 7-32:

a = 4,2 x ( 1+0,007 x q ) x [ k_p x ( Dq )_m ]^0,7 =

= 4,2 x ( 1+0,007 x ( - 7 ) x ( 600 x 5,1 )^0,7 = 1100,1

Coeficientul global de transfer termic:

Verificare cu k propus:

Se reia calculul cu k_p = 500

Aceasta schimbare va afecta numai pe a , care va fi:

a = 4,2 x ( 1+0,007 x q ) x [ k_p x ( Dq )_m ]^0,7 =

= 4,2 x ( 1+0,007 x ( - 7 ) x ( 500 x 5,1 )^0,7 = 968,3

Coeficientul global de transfer termic:

Verificare cu k propus:

Suprafata de vaporizare necesara:

Numarul de tevi la o trecere a lichidului racit prin vaporizator:

Deci n = 64 tevi pe o trecere.

Lungimea fascicolului de tevi:

d_m = 0,0225 m

Pentru z = n x N = 64 x 8 = 512 tevi amplasate in mantaua vaporizatorului, din tabelul 6-5 pag. rezulta m = 24, iar numarul real de tevi este 517.

Din tabelul 6-6 pag. 155 se extrage:

t = 32,5 mm

d = 7,5 mm

Diametrul mantalei vaporizatorului:

D_e = m x t + d_e + 2 x d + 2 x g_m =

= 24 x 0,0325 + 0,025 + 2 x 0,0075 + 2 x 0,0135 = 0,85 m

Racordurile pentru amoniac lichid:

Se alege f 28 x 3 mm.

Racordurile pentru amoniac vapori:

Se alege f 152 x 5,5 mm.

Racordurile pentru lichidul racit:

Se alege f 178 x 6 mm.

Date de calcul

agentul frigorific: freon R134a

puterea frigorifica reala: F_OR = 494,88 KW

debitul masic de agent frigorific: Q_mR = 3,21

temperatura de vaporizare: q_O C

temperaturile agentului racit: q_S1 C

q_S2 C

agentul racit: etilen glicol + apa

Calculul preliminar

k_p = 350

Alegem tevi din cupru de f 18 x 1 mm.

S_OP =

L_P = 4 m

Numarul de tevi din vaporizator:

n =

d_m = 0,017 m

Deci n = 1297

La prinderea prin mandrinare din tabelul 6-5 pag. 154 si tab. 6-6 pag. 155 rezulta:

m = 38 iar numarul real de tevi 1303

t = 0,0235 m

d = 0,0055 m

Diametrul interior al mantalei:

D_i = m x t + d_e + 2 x d = 38 x 0,0235 + 0,018 + 2 x 0,0055 = 0,9 m

d_e = 0,018 m

Pasul:

s = 0,28 x D_i = 0,16 x 0,9 = 0,25 m

S₁ = s x d x ( [ m ] + 1 ) = 0,25 x 0,0055 x ( 38 + 1 ) = 0,0536 m²

S₂ =

S_e =

Din tabelul 7-2 pag. 179 extragem parametrii termofizici ai solutiei de apa si etilen glicol pentru:

q_cong q C

q_Sm =

Rezulta:

r_S = 1.030

c_PS = 3,7681

n_S = 3,66 x 10^-6

l_S = 0,48846

Pr_S = 29,2

Pentru q_P C rezulta n_S,P = 3,742 x 10^-6

Debitul masic de lichid racit:

Q_mS =

Viteza lichidului racit:

w_s =

Calculul definitiv:

Re_S =

Coeficientul de convectie al lichidului racit:

Rezistenta termica conductiva:

m =

d_i = 0,016 m

Coeficientul de convectie la vaporizarea R134a:

Coeficientul global de transfer termic:

Verificare cu k propus:

Se reia calculul cu k_P = 300 si tevi f 10 x 0,5:

S_OP =

L_P = 6 m

Numarul de tevi din vaporizator:

n =

d_m = 0,009 m

Deci n = 1907

La prinderea prin mandrinare din tabelul 6-5 pag. 154 si tab. 6-6 pag. 155 rezulta:

m = 45,8258 iar numarul real de tevi 1915

t = 0,013 m

d = 0,003 m

Diametrul interior al mantalei:

D_i = m x t + d_e + 2 x d = 45,8258 x 0,0013 + 0,01 + 2 x 0,003 = 0,612 m

d_e = 0,01 m

Pasul:

s = 0,16 x D_i = 0,16 x 0,612 = 0,0979 m

S₁ = s x d x ( [ m ] + 1 ) = 0,0979 x 0,003 x ( 45 + 1 ) = 0,0138 m²

S₂ =

S_e =

Viteza lichidului racit:

w_s =

Calculul definitiv:

Re_S =

Coeficientul de convectie al lichidului racit:

Rezistenta termica conductiva:

m =

d_i = 0,009 m

Coeficientul de convectie la vaporizarea R134a:

Coeficientul global de transfer termic:

Verificare cu k propus:

Suprafata de vaporizare necesara:

L =

Racorduri pentru R134a lichid:

Se alege f 140 x 5 mm.

Racorduri pentru R134a lichid:

Se alege f 178 x 6 mm.

Racordurile pentru lichidul racit:

Se alege f 146 x 5 mm.

DIMENSIONAREA SI ALEGEREA APARATURII AUXILIARE

Separatorul de ulei

D =

w viteza vaporilor in separator

w = 0,3 0,5

N_KA numarul compresoarelor active

Aleg SU 500.

Separatorul de lichid

D =

w = 0,25 0,65

Dimensionarea subracitorului de lichid

Date de calcul:

agentul frigorific: amoniac (NH₃ )

puterea termica a subracitorului: F_SRL,R = 9,53 KW

debitul volumic de amoniac lichid:

Q_VL = Q_mR x v₃ = 0,461 x 0,0071 = 0,788 x 10^-3

temperatura amoniacului lichid: q q = 38 / 35 ^o C

debitul volumic de apa de racire:

Q_vw =

temperatura apei de racire: q_w1 q_w2 = 30 / 35 ^o C

A_i = ( SCC, STT )

A_i = 7 x A_i = 7 x 0,804 x 10^-3 = 5,628 x 10^-3 ( SCF )

A_e = ( SCC )

A_e = ( STT )

A_e = ( SCF )

w_i = ( SCC, STT )

w_i = ( SCF )

w_e = ( SCC )

w_e = ( STT )

w_e = ( SCF )

Parametrii termofizici ai amoniacului la temperatura medie din tabelul 6-1 pag. 150:

sunt:

c_pL = 4,8385

n_L = 0,2163 x 10^-6

l_L = 0,545

r_L = 585

Pr_L =1,346

d_ech =

Re_L =

Coeficientul de transfer termic convectiv al amoniacului lichid:

Rezistenta termica conductiva:

Parametrii termofizici ai apei de racire la temperatura medie din tabelul 6-2 pag. 150:

sunt:

c_pw = 4,187

n_w = 0,765 x 10^-6

l_w = 0,617

r_w = 994,7

Pr_w =5,15

Re_w =

Coeficientul de transfer termic convectiv al apei de racire:

Coeficientul global de transfer termic este:

K =

Diferenta de temperatura medie logaritmica este:

Suprafata de transfer de caldura:

S_SRL =

Se alege din fisa tehnica propusa de Frigotehnica Bucuresti figura 8-10 pag. 227, subracitorul tip SCC - 2,5 cu suprafata de 2,5 m².

Rezervorul de NH₃ lichid

Volumul vaporizatorului:

V_v =

D_i diametrul interior al mantalei

z numarul de tevi

d_e diametrul exterior al tevilor

L lungimea condensatorului

Volumul condensatorului:

V_c =

Volumul de lichid total:

V_LT = 0,15 x V_c + 0,8 x V_V + 0,3 x V_SLV + 0,8 x V_SCC =

= 0,15 x 0,73 + 0,8 x 1,53 + 0,3 x 0,65 + 0,8 x 0,018 = 1,54 m³

V_R =

Alegerea pompei

Se alege o pompa centrifuga monoetajata tip Lotru:

Instalatia cu absorbtie

q_S1 C q_w1 C q_O C

q_S2 C q_w1 C q_C C

Vaporizator

q q_S2 C ) = - 4 - 3 = - 7 C

q q C = - 7 - 4 = - 11 C

din diagrama p - 1/T ( NH3 - H2O ) pentru xNH3 T p0 = 3,28 bar pC = 14,6 bar

p₀ = f ( q

p_C = f ( q_C

Absorbitor

q q_W1 C ) = 20 + 7 = 27 C

din diagrama p - 1/T ( NH3 - H2O ) T xSB

p₀ = f ( q

p_C = f ( q_C

Fierbator

q C

Pentru p_abur = 3 bar

q_S C

xSS

Pentru q C

p_C = 14,6 bar

Dx

Dx < 18 %

Punerea punctelor in diagrama

x_SB p_C

x_SB p_C ( auxiliara )

x p_C ( auxiliara )

x_SS p_C

x_SS p_C ( auxiliara )

x_SS h₃

unde h₃ T ( f - 1 )( h_2' - h₃ ) = f ( h₇ - h₆ )

h3 = 52,74 kcal /    Kg

q x_SB

unde q q Dq q C

x_SB p_C + 1,5 bar

x_SB p₀

x_SS p₀

x p_C ( auxiliara )

x p_C ( auxiliara ) h_8" = 405

trecem punctul 8" in diagrama log p - h h8"= 410

cu p_8" = 14,6 bar

q C

Corectia e

= p_C clopotul ( x = 0 )

q p₀

unde q q Dq_SR q C ) = 37,2 - 7 = 30,2 C

= h₁₀ p₀

q clopotul ( x = 1 )

= h₁₃ v₁₂

unde h₉ - h₁₀ = h₁₃ - h₁₂ h₁₃ = h₉ - h₁₀ + h₁₂ = 406,5

q C )

p ( bar )

h ( KJ/Kg )

r / v

1,71x10-3

1,71x10-3

x

Calculul termic al instalatiei frigorifice cu absorbtie

Bilant masic pe fierbator - deflegmator

Bilant masic deflegmator

Bilant energetic pe absorbitor

Bilanturi energetice pe fierbator si deflegmator

Bilantul global

Eficienta frigorifica