OPIS TECHNICZNY I OBLICZENIA STATYCZNE

1. OPIS TECHNICZNY.

DANE OGÓLNE.

Dom wolnostojący dla rodziny 4 - osobowej, parterowy, podpiwniczony z poddaszem mieszkalnym. Garaż znajduje się w piwnicy. Pobór wody z sieci miejskiej wodociągowej, odprowadzenie ścieków do sieci kanalizacyjnej. Zasilanie w energię elektryczną z napowietrznej linii niskiego napięcia. Pobór gazu z miejskiej sieci zasilania. Centralne ogrzewanie z kotłowni własnej na węgiel i na drewno, kuchnia gazowo - elektryczna.

OPIS TERENU

Działka, przy której ma być posadowiony budynek, znajduje się przy ulicy Pięknej w Prudniku, w podmiejskiej dzielnicy willowej. Ulica ta jest w pełni uzbrojona i posiada sieć kanalizacyjną - ogólnospławną , gazową oraz elektryczną napowietrzną. Nawierzchnia ulicy jest utwardzona i pokryta asfaltem , chodnik pokryty jest płytami. Rejon ten jest przeznaczony pod zabudowę domkami jedno- i dwurodzinnymi. Większość inwestycji jest już zrealizowanych , a reszta jest w trakcie realizacji. Kształt działki jest prostokątny o szerokości 18,13 m i długości 29,52 m.. Teren ten znajduje się na wysokości 208 - 209 m.n.p.m.

ZESTAWIENIE POWIERZCHNI I KUBATURY.

powierzchnia użytkowa 116,3 m

powierzchnia całkowita 171,8 m

kubatura  429,5 m

WYPOSAŻENIE W INSTALACJE.

instalacja wodociągowa podłączona do sieci miejskiej,

instalacja gazowa,

ciepła woda,

instalacja elektryczna i ochronna przed porażeniem,

instalacja centralnego ogrzewania,

instalacja dzwonkowa,

instalacja telefoniczna.

PROGRAM UŻYTKOWY BUDYNKU.

Piwnica:

hal   3,8 m

kotłownia  9,0 m

warsztat 9,8 m

piw. gosp.  8,6 m

garaż  21,3 m

schody  3,0 m

RAZEM: 55,5 m

Parter:

pokój dzienny  32,0 m

gabinet  10,2 m²

kuchnia  8,6 m

WC  1.8 m

schody  3.0 m

hal  7,1 m

sień   2.1 m

RAZEM:  64,8 m

Poddasze:

sypialnia  19,1 m

sypialnia  14,8 m²

korytarz  5.5 m

łazienka  6,4 m

strych  5.7 m

RAZEM: 51,5 m

OPIS KONSTRUKCJI BUDYNKU.

ŁAWY FUNDAMENTOWE - wylewane z betonu B 10, stal A-0, wylewane w deskowaniu. Głębokość posadowienia ław 2.95 m poniżej terenu. Grunt nad i pod ławą fundamentową - glina piaszczysta.

ŚCIANY – Ściany zewnętrzne piwnic z cegły pełna klasy 150 na zaprawie cementowej marki 5,0 (grubości 38 cm),wewnętrzne z cegły pełnej klasy 150 na zaprawie cementowej marki 5,0, Ściany zewnętrzne części naziemnej warstwowe z pustaków KO65 na zaprawie cementowo – wapiennej (grubość 19 cm),część zewnętrzna z cegieł klinkierowych klasy 150 na zaprawie cementowo-wapiennej. Ściany wewnętrzne nośne wykonane z pustaków KO65 na zaprawie cementowo - wapiennej. Ściany działowe wykonane z płyt gipsowo-kartonowych na ruszcie metalowym.

STROPY - nad piwnicą i parterem gęstożebrowe Fert60. Strop nad piętrem - lekki, drewniany oparty na jętkach o wymiarach 8x16 cm z ociepleniem wełny mineralnej.

WIEŃCE - wykonane z betonu B15 i stali A-0.

NADPROŻA - okienne i drzwiowe wykonane z belek prefabrykowanych L-19 i belek Fert60

DACH - dwuspadowy, o konstrukcji płatwiowo-jętkowy z dwoma ścianami stolcowymi, pokryty blachą falistą na łatach drewnianych.

SCHODY - żelbetowe z betonu klasy B-15, zbrojoną stalą StO i 34GS.

PODŁOGI - w pomieszczeniach mieszkalnych i hallu parkiet drewniany układana na lepiku. W kuchni i na korytarzach płytki PCW, wiatrołap i łazienka - płytki podłogowe ceramiczne. W piwnicy posadzka cementowa, na tarasie i schodach zewnętrznych lastriko szlifowane. Wewnętrzne schody na poddasze licowanie drewnianą wykładziną dębową.

STOLARKA - w kondygnacji piwnicy, parteru i poddasza przewidziano okna i drzwi balkonowe podwójne o konstrukcji zespolonej. Drzwi wewnętrzne w części mieszkalnej budynku przyjęto płytowe. W piwnicach przyjęto drzwi deskowe, drzwi zewnętrzne wejściowe - klepkowe. Cała stolarka okienna i drzwiowa jest typowa (COBRPSB - Stolbud).

BALUSTRADY ZEWNĘTRZNE - deski drewniane mocowane na słupkach stalowych.

ELEWACJE - wyprawiona tynkiem półszlachetnym. Fragmenty elewacji licowanie deskami sosnowymi. Cokół wyposażony ceramicznymi płytkami, taras i garaż licowanie kamieniem (piaskowcem) łamanym.

PODOKIENNIKI - wewnętrzne drewniane, zewnętrzne z prefabrykatów lastrykowych.

TYNKI WEWNĘTRZNE – płyty gipsowo-kartonowe

MALOWANIE - wewnętrzne farbą emulsyjną w kolorach jasnych, w łazience i WC wykładzina z glazury do wysokości 1.5m. W piwnicy ściany białkowane wapnem. Tynki zewnętrzne malowane na biało farbą emulsyjną. Wykończenia drewniane na zewnątrz pokryte bejcą i lakierowane lakierem wodoodpornym. Stalowe elementy balustrady malowane lakierem bitumicznym.

IZOLACJE PRZECIWWILGOCIOWE

pionowa : jedna warstwa gruntująca Abizol R oraz jedna warstwa zabezpieczająca Abizol P,

pozioma ; na ławach pod posadzką piwnic i na murach pod stropem piwnic dwie warstwy papy na lepiku.

OBRÓBKI BLACHARSKIE - przewiduje się wykonanie rynien i rur spustowych oraz obróbki blacharskie okapów i kominów z blachy ocynkowanej grubości 0.5 mm .

Więźba dachowa

Poz. 1

Łata

Zestawienie obciążeń

Obciążenie stałe wg PN-82/B-02001

Obciążenie zmienne

Obciążenie śniegiem wg PN-70/B-02010

Strefa obciążenia I Q_k = 0,7 kN/m²

Kąt nachylenia a C₂ = 0,6

Obciążenie wiatrem wg PN-77/B-02011

Strefa obciążenia I ciśnienie prędkości q_k = 0,25kN/m²

wsp. ekspozycji C_e = 0,8
wsp. działania porywów wiatrem b = 1,8
wsp. aerodynamiczny C = 0,475

Mniejsze z obciążeń mnożymy przez współczynnik Y

p=0,088*0,9=0,079kN/m

W_x = bh²/6 = 0,000025m³

W_y = b²h/6 = 0,00003m³

I_x = W_x*0,025 = 0,000000625m⁴

I_y = W_y*0,03 = 0,0000009m.

Schematy obliczeniowe łaty

Metoda stanów granicznych nośności

przyjmuje drzewo sosnowe klasy K33  R_dm = 15,5 MPa

m = m₁ m₂ m₃ m₄

m₁ = 1,0 - uwzględnienie warunku wilgotności

m₂ = 1,0  - uwzględnienie skoku temperatury

m₃ = 1,0 - uwzględnienie rodzaju drewna

m₄ = 1,0 - uwzględnienie wyboczenie drewna

Metoda stanów granicznych użytkowania

Poz. 2

Krokiew

Zestawienie obciążeń

Obciążenie stałe wg PN-82/B-02001

Obciążenie zmienne

Obciążenie śniegiem wg PN-70/B-02010

Strefa obciążenia I Q_k = 0,7 kN/m²

Kąt nachylenia a C₁ = 0,4 C₂ = 0,6

Obciążenie wiatrem wg PN-77/B-02011

Strefa obciążenia I ciśnienie prędkości q_k = 0,25kN/m²

wsp. ekspozycji C_e = 0,8
wsp. działania porywów wiatrem b = 1,8
wsp. areodynamiczny C₁ = 0,475

C₂ = -0,225

Obliczenie krokwi

Metoda stanów granicznych nośności

1.2.3.1. W miejscu maksymalnych naprężeń

przyjmuję drzewo sosnowe klasy K33  R_dm = 15,5 MPa

R_dc = 13,5 MPa

E_m. = 10000 Mpa

m = m₁ m₂ m₃ m₄

m₁ = 1,0 - uwzględnienie warunku wilgotności

m₂ = 1,0 - uwzględnienie skoku temperatury

m₃ = 1,0 - uwzględnienie rodzaju drewna

m₄ = 1,0 - uwzględnienie wyboczenie drewna

1.2.3.2. W miejscu osłabienia przekroju wrębem na murłate

Metoda stanów granicznych użytkowania

Jętkę przyjmuję o takim samym przekroju jak krokiew, czyli 8*16 cm

Poz. 3

Słup

Obciążenie od dachu

N = 9,57 kN

Wymiarowanie

L_w = l = 260cm

A_d = A_br = 12² = 144cm²

I=12⁴/12 = 1728cm⁴ 

k_w = 0,45

Metoda stanów granicznych nośności

przyjmuję drzewo sosnowe klasy K33  R_dc = 13,5MPa

m = m₁ m₂ m₃ m₄

m₁ = 1,0 - uwzględnienie warunku wilgotności

m₂ = 1,0 - uwzględnienie skoku temperatury

m₃ = 1,0 - uwzględnienie rodzaju drewna

m₄ = 1,0 - uwzględnienie wyboczenie drewna

Strop

Poz. 4

Podwójna belka stropu Fert60 nad parterem

Zestawienie obciążeń

Schemat obliczeniowy belki stropowej

2.1.3. Metoda stanów granicznych nośności

2.1.3.1. Zakładamy, że wysokość strefy ściskanej x = t` = 4cm

h₀ = 22cm

beton B25 R_b = 14,3MPa R_bz = 1,03MPa

stal A-III R_a = 350MPa

M_t = R_b*b_t*t`*(h<sub>0</sub>-0,5t`) = 1,43*72*4*(22-1,5*4) = 8236kNcm

M_t = 82,36kNm > M_max = 19,07kNm

Przekrój jest więc pozornie teowy.

2.1.3.2. Sprawdzenie, czy ilość zbrojenia jest wystarczająca

x

f8 mają F_{a rz} =2,51cm²

F_{a obl} < F_{a rz}

Sprawdzenie na ścinanie

Q_max = R_A = 19,97kN < 0,75R_bz*b*h₀ = 0,75*0,103*24*22 = 41kN

Metoda stanów granicznych użytkowania

według PN-84/B-03264 największa wartość l₀/h₀ przy której jest dopuszczalne ugięcie wynosi 24

Poz. 5

Belka stropu Fert60 nad piwnicą

Zestawienie obciążeń

Schemat obliczeniowy belki

Metoda stanów granicznych nośności

Na zginanie:

M_max = 5,97kNm < M = 12,41kNm (z tablic)

Na ścinanie:

T_max = 5,01kN < T = 13,3kN (z tablic)

Ściany

Poz. 6

Ściana zewnętrzna piwnicy

Zestawienie obciążeń na 1mb ściany

Ciężar ściany nośnej

Płyta gip.-kar. 12,0kN/m³*0,015m.*3,25m.*1m.

Pustak KO65 13,0kN/m³*0,19m.*3,25m.*1m.
Styropian 0,45kN/m³*0,07m.*3,25m.*1m.

Q₁ = 8,71kN

Reakcja z dachu   R = 6,10kN

Reakcja ze stropu nad parterem R₁ = 19,97kN

Reakcja ze stropu nad piwnicą R₂ = 11,46kN

Ciężar ściany w piwnicy

Tynk cem.-wap. 21,0kN/m³*0,015m.*2,4m.*1m.

Cegła 18,0kN/m³*0,38m.*2,4m.*1m.

Q₂ = 17,17kN

Ścianka zewnętrzna

Cegła klinkierowa 18,0kN/m³*0,12m*3,25m.*1m.

Tynk cem.-wap. 21,0kN/m³*0,015m.*3,25m.*1m.

P = 8,04kN

N=71,45kN

Schemat obliczeniowy

e₁ = 9,5cm

e₂ = 12,0cm
e₃ = 12.67 cm

Mimośród

e₀ = e_s+e_n

e₀ = 1,27+8,01 = 9,28cm

Wysokość obliczeniowa

l₀ = 2,16m.

Metoda stanów granicznych nośności

gdzie wytrzymałość obliczeniowa muru

  j = 0,56

R_mk = 3,1MPa - dla muru z cegły pełnej klasy 150 o wytrzymałości 20,0MPa na zaprawie marki 5,0

M_mi = 1,0

g_m.

g_m1

F_m. = 3800cm²

Poz. 7

Ściana zewnętrzna parteru

Zestawienie obciążeń na 1mb ściany

Ciężar ściany nośnej poddasza

Płyta gip.-kar. 12,0kN/m³*0,015m.*0,75m.*1m.

Pustak KO65 13,0kN/m³*0,19m.*0,75m.*1m.
Styropian 0,45kN/m³*0,07m.*0,75m.*1m.

Q₁ = 2,01kN

Reakcja z dachu   R = 6,10kN

Reakcja ze stropu nad parterem R₁ = 19,97kN

Ciężar ściany nośnej parteru

Płyta gip.-kar. 12,0kN/m³*0,015m.*2,51m.*1m.

Pustak KO65 13,0kN/m³*0,19m.*2,51m.*1m.
Styropian 0,45kN/m³*0,07m.*2,51m.*1m.

Q₁ = 6,73kN

Ścianka zewnętrzna

Cegła klinkierowa 18,0kN/m³*0,12m*3,25m.*1m.

Tynk cem.-wap. 21,0kN/m³*0,015m.*3,25m.*1m.

P = 8,04kN

N=71,45kN

Schemat obliczeniowy

e₁=6cm

Mimośród

e₀ = e_s+e_n

e₀ = 1+1,67=2,67cm

Wysokość obliczeniowa

l₀ = 2,50m.

Metoda stanów granicznych nośności

gdzie wytrzymałość obliczeniowa muru

  j = 0,55

R_mk = 1,8MPa - dla muru z pustaków KO65 klasy 100 o wytrzymałości 7,5MPa na zaprawie marki 1,5

M_mi = 1,0

g_m.

g_m1

F_m. = 1900cm²

Poz. 8

Ściana wewnętrzna piwnicy

Zestawienie obciążeń na 1mb ściany

Reakcja ze słupa  R = 6,91kN

Ścianka na poddaszu

Płyta gip.-kart. 12,0kN/m³*0,015m.*2,6m.*1m.

Cegła 18,0kN/m³*0,12m.*2,6m.*1m.

Płyta gip.-kart. 12,0kN/m³*0,015m.*2,6m.*1m.

Q₁ = 6,55kN

Reakcja ze stropu nad parterem

R_1l = 16,62kN

R_1p = 6,24kN

R₁ = 16,62+6,24 = 22,86

Ściana nośna na parterze

Płyta gip.-kart. 12,0kN/m³*0,015m.*2,51m.*1m.

Pustak KO65 13,0kN/m³*0,19m.*2,51m.*1m.

Płyta gip.-kart. 12,0kN/m³*0,015m.*2,51m.*1m

Q₂ = 7,10kN

Strop nad piwnicą

R_2l = R_2p = 6,24kN

Ściana nośna w piwnicy

Tynk cem.-wap. 21,0kN/m³*0,015m.*2,16m.*1m.

Cegła 18,0kN/m³*0,12m.*2,16m.*1m.

Tynk cem.-wap. 21,0kN/m³*0,015m.*2,16m.*1m.

Q₃ = 23,33kN

N = 79,23kN

Schemat obliczeniowy

Mimośród

e₀ = e_s+e_n

e₀ = 1cm

Wysokość obliczeniowa

l₀ = 2,16m.

Metoda stanów granicznych nośności

gdzie wytrzymałość obliczeniowa muru

  j = 0,85

R_mk = 3,1MPa - dla muru z cegły pełnej klasy 200 o wytrzymałości 20,0MPa na zaprawie marki 5,0

M_mi = 1,0

g_m.

g_m1

F_m. = 2500cm²

Nadproże

Poz. 9

Nadproże okienne typu L19.

Rozpiętość

Rozpiętość w świetle ościeżnic l_s=2,40m.

L_o=1,05*1,50=2,52m

Zestawienie obciążeń

Ciężar muru nad nadprożem

q₀ =  (12,0kN/m.*0,015m.+13,0kN/m³*0,19m.+0,45kN/m.*0,07m.)*2,08m.=5,57kN/m

Ciężar stropu q₁ = 6,24kN/0,60m. = 10,4kN/m.

Ciężar belek nadproża q₂ = 2*0,57kN/m. = 1,14kN/m.

Schemat obliczeniowy

Metoda stanów granicznych nośności

Na zginanie:

M_max = 9,73kNm (obliczony programem FSW) < M = 12,0kNm ( z tablic )

Na ścinanie:

N_max = 15,11kN < N = 18,0kN ( z tablic )

Fundament

Poz. 10

Fundament pod ścianą zewnętrzną.

Zebranie obciążeń

Ciężar ściany nośnej

Płyta gip.-kar. 12,0kN/m³*0,015m.*3,25m.*1m.

Pustak KO65 13,0kN/m³*0,19m.*3,25m.*1m.
Styropian 0,45kN/m³*0,07m.*3,25m.*1m.

Q₁ = 8,71kN

Reakcja z dachu   R = 6,10kN

Reakcja ze stropu nad parterem R₁ = 19,97kN

Reakcja ze stropu nad piwnicą R₂ = 11,46kN

Ciężar ściany w piwnicy

Tynk cem.-wap. 21,0kN/m³*0,015m.*2,4m.*1m.

Cegła 18,0kN/m³*0,38m.*2,4m.*1m.

Q₂ = 17,17kN

Ścianka zewnętrzna

Cegła klinkierowa 18,0kN/m³*0,12m*3,25m.*1m.

Tynk cem.-wap. 21,0kN/m³*0,015m.*3,25m.*1m.

P = 8,04kN

N=71,45kN

Schemat obliczeniowy

Mimośród

e_s=SM/SN=0 cm

e_n=h/30=38/30=1,26cm

e₀=e_s + e_n = 1,26cm

Przyjęte wymiary

B=0.6 m beton B10 o R_bbz=0.46 MPa

L=1.00 m

s=0.11 m

D_min=0.3 m.

Parametry gruntu

grunt nad i pod ławą fund.  T glina piaszczysta I_l=0.25,

- odczytano z PN 81/B-03020:  g=21.00 kN/m³

f_u=17.5^o

c_u=30.00 kPa

- współczynnik nośności:  N_b=0.8

N_c=4.9

N_d=12

Metoda stanów granicznych nośności

q_fn=0.5[(1+0.3*B/L)*N_c*c_u+N_d*g*D_min+(1-0.2*B/L)*g*N_b*B]

=0,5[(1+0,3*0,6/1,0)*4,9*3,0+12*21*0,3+(1-0,2*0,6/1,0)*21*0,8*0,6]=123,52 kN/m

e­_o=1,26 cm < B/6=10 cm

q_max=N/1.00*B)*(1+6e/B)=71,45/(1*0,6)*(1+6*0,0126/0,6)=134,09 kN/m

q_min=N/(1.00*B)*(1-6e/B)=71,45/(1*0,6)*(1-6*0,0126/0,6)=104,08 kN/m

q_max = 134,09kN/m² < q_dop = 1.2*q_fn=1,2*123,52=148,22 kN/m

Obliczenie h:

Przyjęto h=0,3m.

Poz. 11

Fundament pod ścianą zewnętrzną

Zebranie obciążeń

Reakcja ze słupa  R = 6,91kN

Ścianka na poddaszu

Płyta gip.-kart. 12,0kN/m³*0,015m.*2,6m.*1m.

Cegła 18,0kN/m³*0,12m.*2,6m.*1m.

Płyta gip.-kart. 12,0kN/m³*0,015m.*2,6m.*1m.

Q₁ = 6,55kN

Reakcja ze stropu nad parterem

R₁ = 6,24+6,24 = 12,48kN

Ściana nośna na parterze

Płyta gip.-kart. 12,0kN/m³*0,015m.*2,51m.*1m.

Pustak KO65 13,0kN/m³*0,19m.*2,51m.*1m.

Płyta gip.-kart. 12,0kN/m³*0,015m.*2,51m.*1m

Q₂ = 7,10kN

Strop nad piwnicą

R₂ = 6,24+6,24 = 12,48kN

Ściana nośna w piwnicy

Tynk cem.-wap. 21,0kN/m³*0,015m.*2,16m.*1m.

Cegła 18,0kN/m³*0,12m.*2,16m.*1m.

Tynk cem.-wap. 21,0kN/m³*0,015m.*2,16m.*1m.

Q₃ = 23,33kN

N = 61,65kN

Schemat obliczeniowy

Mimośród

e_s=SM/SN=0 cm

e_n=h/30=25/30=0,83cm < 1cm

e₀=e_s + e_n = 1,0cm

Przyjęte wymiary

B=0.45 m beton B10 o R_bbz=0.46 MPa

L=1.00 m

s=0.1 m

D_min=0.3 m.

Parametry gruntu

grunt nad i pod ławą fund.  T glina piaszczysta I_l=0.25,

- odczytano z PN 81/B-03020:  g=21.00 kN/m³

f_u=17.5^o

c_u=30.00 kPa

- współczynnik nośności:  N_b=0.8

N_c=4.9

N_d=12

Metoda stanów granicznych nośności

q_fn=0.5[(1+0.3*B/L)*N_c*c_u+N_d*g*D_min+(1-0.2*B/L)*g*N_b*B]

=0,5[(1+0,3*0,45/1,0)*4,9*3,0+12*21*0,3+(1-0,2*0,45/1,0)*21*0,8*0,45]=163,51 kN/m

e­_o=1,0 cm < B/6=7,5 cm

q_max=N/1.00*B)*(1+6e/B)=61,65/(1*0,45)*(1+6*0,01/0,45)=155,26 kN/m

q_min=N/(1.00*B)*(1-6e/B)=61,65/(1*0,45)*(1-6*0,01/0,45)=118,73 kN/m

q_max = 155,26kN/m² < q_dop = 1.2*q_fn=1,2*163,51=196,21 kN/m

Obliczenie h:

Przyjęto h=0,20m