| CATEGORII DOCUMENTE |
| Bulgara | Ceha slovaca | Croata | Engleza | Estona | Finlandeza | Franceza |
| Germana | Italiana | Letona | Lituaniana | Maghiara | Olandeza | Poloneza |
| Sarba | Slovena | Spaniola | Suedeza | Turca | Ucraineana |
DOCUMENTE SIMILARE |
|
UNIWERSYTET PRZYRODNICZY W LUBLINIE
WYDZIAŁ INŻYNIERII PRODUKCJI
KATEDRA ENERGETYKI I POJAZDÓW
1.Obliczenia cieplne silnika
2.Obliczenia głównych wymiarów silnika
I .Wprowadzenie
Obliczenia cieplne pozwalają obliczyć wymiary główne silnika ,siły działające na poszczególne jego części ,oraz rozwiązać wiele zagadnień dynamicznych silnika. Obliczenia cieplne wyznacza się w oparciu o dobór pewnych współczynników charakteryzujących szczególne cechy silnika, będą tym blissze rzeczywistym im trafniej dobrane zostaną te współczynniki do współczynników charakterystycznych dla silników sprawdzonych jus w eksploatacji.
II. Dane wyjściowe do projektu. (zestaw 13)
III. Tok obliczeniowy.
1.Proces Ładowania (napełnienia,dolot)
Ciśnienie w końcu ładowania
Pa = 0,9*Po MPa
Pa = 0,9*0,1
Pa=0,09 MPa
Temperatura świesego ładunku
Ts = To + ΔT K
Ts = 288+10
Ts =298K
Temperatura Ładunków w końcu ładowania
=
K
Współczynnik napełnienia
=0,8625118
Proces spręsania
Ciśnienie w końcu spręsania
Pc =Pa * 
n1
MPa
Pc = 0,09* 171.35
Pc = 0,09*45,8253
Pc = 4.12428 Mpa
Temperatura w końcu spręsania
Tc = Ta* n1-1 K
Tc = 310*2,6956
Tc = 835,64 K
Proces spalania
Teoretyczne zapotrzebowanie powietrza
Kmol/kg pow
Lt=4,761*(0,0737+0,0275-0,00015)
Lt=4,761*0,101
Lt=0,480 Kmol/kg pow
Ilość mieszanki palnej przed spaleniem
M1=λ*Lt Kmol/kg pow
M1=1.3*0,480
M1=0,624 Kmol/kg pow
Ilość spalin
Kmol/kg pow
M2=0,624+0,0275+0,00015
M2=0,652 Kmol/kg pow
Teoretyczny współczynnik przemiany molekularnej
=1,044
Rzeczywisty współczynnik przemiany molekularnej
Stopień przyrostu ciśnienia
MPa
=1,842 MPa
3.7 Średnie molowe ciepło właściwe powietrza przy stałej objętości dla temperatury końca spalania Tz
c’v=19,26+0,00251*Tz kJ/kmol*K
c’v=19,26+0,00251*1998
c’v=24,27 kJ/kmol*K
c”v0=20,474+0,0036*Tz kJ/kmol*K
c”v0=20,474+0,0036*1998
c”v0=27.67 kJ/kmol*K
Średnie molowe ciepło właściwe spalin przy stałej objętości
kJ/kmol*K
-podstawiając średnie molowe ciepło właściwe spalin odpowiadające:
λ=1 : c’v=24,27 kJ/kmol*K
c”v0=27,67 kJ/kmol*K
kJ/kmol*K
3.9 Średnie molowe ciepło właściwe spalin przy stałym ciśnieniu
c”p = 8,311+c”v = 8,311+26,9 kJ/kmol*K
c”p=35,209 kJ/kmol*K
3.10 Temperatura końca spalania
Tz ,określa równanie : 
0,00349Tz2 29,402Tz -79904,471=0– postać Δ
Tz=1998 K
Stopień przyrostu objętości
3.12 Objętość w punkcie końca spalania
(cm3)
cm3
4. Proces rozpręsania (pracy)
4.1 Stopień rozpręsania
Ciśnienie w końcu rozpręsania
MPa
MPa
Temperatura w końcu rozpręsania
K
K
5 Wskaźnik pracy silnika (parametry pracy)
5.1 Teoretyczne średnie ciśnienie indykowane
MPa
MPa
Średnie ciśnienie indykowane
Średnie ciśnienie usyteczne (efektywne)
MPa
Sprawność ogólna
Jednostkowe zusycie paliwa
g/kWh
Teoretyczny wykres indykatorowy
Obliczenie głównych wymiarów silnika
Objętość skokowa 1 cylindra
(cm3)
cm3
Średnica cylindra
(cm)
Skok tłoka
[cm]
Ostateczna objętość skokowa cylindra
(cm3)
Objętość komory spręsania (spalania)
(cm3)
(cm3)
Średnie ciśnienie usyteczne
MPa
MPa
Średnia prędkość tłoka
cm/s
cm/s
cm/s
m/s
Konstrukcja wykresu indykatorowego metodą Brauera
przyjmuję podziałkę ciśnień a = 40 mm/Mpa
graficzne wartości ciśnień :
Pa = 0,09MPa*40mm/MPa
Pa = 3,6 mm
P0 = 0,1MPa*40mm/Mpa
P0 = 4mm
Pr = 0,105Mpa*40mm/Mpa
Pr = 4,2mm
Pb = 0,283Mpa*40mm
Pb = 11,32mm/MPa
Pc = 4,12Mpa*40mm
Pc = 164,8mm/MPa
Pmax = 7,6Mpa*40mm
Pmax = 304mm/MPa
Przyjmuję podziałkę objętości
mm
mm
Obliczenie kierownic spręsania i rozpręsania katów i głównej kierownicy
Spręsanie 
Dla spręsania 
Rozpręsanie
Dla
rozpręsania 
Dla kierownicy głównej
|
Politica de confidentialitate | Termeni si conditii de utilizare |
Vizualizari: 3412
Importanta: 
Termeni si conditii de utilizare | Contact
© SCRIGROUP 2025 . All rights reserved
