CATEGORII DOCUMENTE |
Arhitectura | Auto | Casa gradina | Constructii | Instalatii | Pomicultura | Silvicultura |
COntinut
Nota de calcul 3
Evaluarea incarcarilor pentru terasa qt si planseele intermediare qpl
Terasa
Planseu intermediar
Determinarea incarcarilor transmise peretilor 7
Stabilirea suprafetelor de descarcare a incarcarilor catre peretii de sprijin din campurile terasei
Lungimea peretilor interiori si exteriori pe care se face descarcarea incarcarilor
Pereti exteriori
Pereti interiori
Determinarea sarcinii transmise peretilor datorita incarcarilor terasei si planseului intermediar
Determinarea greutatii zidariei (Gz), tencuielii (Gt) si peretelui (Gperete)
Pereti exteriori
Pereti interiori
Determinarea sarcinii totale la nivelul terasei, etajelor si parterului pe peretii interiori si exteriori ai structurii
Pereti exteriori
Pereti interiori
Calculul fundatiei pentru peretii exteriori si interiori
Verificarea peretilor interiori si exteriori la rezistenta si stabilitate 16
Rezistenta la compresiune a zidariei
Rezistenta unitara de proiectare la compresiune a zidariei
Rezistenta la stabilitate
Tema de proiect
Sa se verifice starea limita de rezistenta si stabilitate a unei structuri din zidarie de caramida cu regimul de inaltime P+2.
Constructia se va realiza din zidarie de caramida si planseu din beton armat turnat monolit.
Dimensiunile geometrice ale structurii:
Inaltimea nivelului este He = 2.7m;
Grosime pereti exteriori bze = 0.3m;
Grosime pereti interiori bzi = 0.25m;
Doua deschideri de lungime LAB = 3.8 +0.01N; LBC = 4.0 +0.01N;
Patru travei de lungime L12 = L23 = 3.6+0.01N; L34 = 3.3+0.01N; L45 = 3.0+0.01N.
N = 49
LAB = 4.29 m
LBC = 4.49 m
L12 = L23 = 4.09 m
L34 = 3.79 m
L45 = 3.49 m
Caracteristicile mecanice ale zidariei:
Caramida clasa C100; ***
Mortar clasa M50;
Limita de rezistenta: 1.5N/mm2.
Determinarea incarcarilor pentru planseul intermediar si terasa.
Determinarea incarcarilor transmise peretilor.
Verificarea peretilor exteriori si interiori.
Calculul fundatiilor pentru peretii interiori si exteriori.
MEMORIU TEHNIC
DATE GENERALE
1.1. Denumirea obiectivului: Constructie pentru locuit
1.2. Elaborator: Universitatea din Craiova
1.4. Persoana juridica achizitoare :
1.5. Amplasamentul: Strada Brestei nr. 88, Craiova,
Judetul Dolj.
1.6 Faza de executie Studiu de fezabilitate
CONDITII TEHNICE GENERALE
Suprafata si situatia juridica a terenului care urmeaza sa fie ocupat (definitiv si/sau temporar)
Lucrarile definitive proiectate se afla orasul Craiova, ocupand o suprafata de 125 mp; Santierul se va organiza in curtea proprietarului, avand o suprafata totala de 357 mp.
REGIM JURIDIC
Proprietarul este in posesia terenului in baza unui act de mostenire, autentificat de un notar public.
Zona seismica
Conform Normativului P100-92 si zonarii parametrilor de calcul Ks si Tc, la nivelul unitatilor administrativ teritoriale, indicativ NP-055-01, aprobat cu Ordinul MLPAT 783/22.05.2002, Ks=0,12, iar Tc=1,0 sec.
Adancimea de inghet
Adancimea maxima de inghet este de 70-80 cm, conform zonarii din STAS 6054-77.
Topografia
Orasul se afla in zona cu veri calduroase (temperatura 35 - 40 C)si ierni friguroase ( temperatura -10 - 13 C). Fenomene specifice sunt vanturile puternice, in special in perioada de iarna, care bat de regula din directia est-vest iar vara din directia est-vest.
Cantitatea medie a precipitațiilor este de 520 ml/an, fiind repartizata neuniform in cursul anului.
Vanturile dominante au directia est-vest, cu o diminuare constatata a vanturilor din est pe timpul verii
Se va respecta Codul Civil privind servitutea de vedere si picatura la streasina.
La faza de AC, se va prezenta acordul autentificat al vecinilor perimetrali cu privire la recunoașterea limitei de proprietate.
SITUATIA EXISTENTA
Terenul pentru amplasament pentru a se realiza obiectivul se afla in intravilanul orasului Craiova, judetul Dolj. Pe terenul liber de orice sarcina in suprafata de 357 mp se propune amplasarea unei cladiri de locuit.
In vecinatatea amplasamentului se regasesc:
N: Proprietate Balasoiu Lucian
S: Iesire spre gradina proprietatii
E: Proprietate Diaconu Gheorghe
V: Strada principala (Drum comunal 54B)
DESCRIEREA LUCRARILOR PROIECTATE
Casa ce urmeaza a fi realizata este o constructie P+1.
Proprietarii doresc realizarea unei locuinte cu parter si mansarda, astfel incat sa rezulte o locuinta cu toate facilitatile corespunzatoare unei tinere familii.
Locuinta propusa se va realiza in vederea asigurarii unui spatiu de locuit si va fi compartimentata conform normativelor in vigoare si a cerintelor beneficiarului avand urmatoarele caracteristici constructive:
1. Fundatie continua sub ziduri, din beton armat,
3. Planseu parter si etaj din beton armat,
4. Tamplarie PVC cu geam termopan,
Avize si acorduri
Au fost intocmite si inaintate celor in drept documentatiile pentru obtinerea Certificatului de Urbanism si aprobarea "Notificarii" de catre Directia Apelor Apartinatoare.
Celelalte documentatii pentru avizele ce vor rezulta ca necesare prin Certificatul de Urbanism se vor intocmi dupa intrarea in posesie a acestuia.
Exigente pentru executie
In vederea asigurarii calitatii lucrarilor ce se vor executa este necesara respectarea urmatoarelor prevederi :
Legea nr. 50/1991 (republicata) privind autorizarea executarii constructiilor si unele masuri pentru realizarea locuintelor;
Legea nr. 350/2001- privind amenajarea teritoriului si urbanismul;
Legea nr.289/2006 - privind amenajarea teritoriului si urbanism, pentru modificarea si completarea Legii nr. 350/2001;
HG nr.525 /1996/2002 - pentru aprobarea Regulamentului General de Urbanism;
Codul Civil;
Legean nr.10/1995 - privind calitatea in constructii;
Legea nr. 18/1991, republicata - a fondului funciar;
Legea privind regimul juridic al drumurilor (nr.82/1998 pentru aprobarea OG nr. 43/1997);
Legile privind aprobarea sectiunilor Planului de Amenajare a Teritoriului National;
Legea nr.213/1998 - republicata - privind proprietatea publica si regimul juridic al acesteia;
Legea nr.54/1998 - republicata - privind circulatia juridica a terenurilor;
Legea nr.7 /1996/2000 - a cadastrului imobiliar si a publicitatii imobiliare;
Legea nr.69/1991/1997 - privind administratia publica locala;
Legea nr. 137/1995 - privind protectia mediului - modificata prin Legea nr. 159/1999;
Legea 114/1996 - Legea locuintei;
Ordinul Ministrului Lucrarilor Publice si Amenajarii Teritoriului nr.21/N/10.04.2000 pentru aprobarea Ghidului privind elaborarea si aprobarea Regulamentelor locale de Urbanism.
Protectia muncii si prevenirea incendiilor
La realizarea lucrarilor, in vederea evitarii producerii accidentelor de munca se impune respectarea Legii NR:319/ 14.07.2006,privitoare la securitatea si sanatatea in munca, a prevederilor acsteia legate de conditiile generale si de instituirea cadrului legal necesar si Normele Generale de Protectie a Muncii referizoare la specificul activitatii desfasurata.
De asemenea se vor avea in vedere si urmatoarele Hotarari ale Guvernului:
-Nr.1136/2006
-Nr.1091/2006
-Nr.1050/2006
-Nr.1058/2006
-Nr.1049/2006
-Nr.1048/2006
-Nr.1051/2006
Constructorul va lua toate masurile ce se impun, prin reprezentanții sai cu responsabilitati stabilite prin decizii interne, pentru a se stabili masurile de protectie a muncii, pe punctele de lucru, utilajele, sculele, mijloacele detransport si dispozitivele utilizate ce se vor folosi in procesulde executie a lucrarilor proiectate si care sa asigure securitatea si sanatatea personalului. O atentie deosebita se va acorda protectiei personalului muncitor prin semnalizarea zonei de lucru conform Ordinului comun MI/MLPAT Nr. 1112/411/ 2000 si obligativitatea purtarii echipamentului specific pentru lucru in zona drumului existand, in multe cazuri, posibilitatea lucrului sub circulatie.
Permanent se vor respecta normele in vigoare privitoare la prevenirea si stingerea incendiilor.
Se vor asigura conditii pentru acordarea primului ajutor prin asigurarea materialelor si medicamentelor necesare din trusa de prim ajutor.
Pentru activitatea de constructii montaj se vor avea in vedere si respecta "Normele de protectia muncii" aprobate cu Ordinul M.T.Nr.9/25.06.1982, capitolele I-III, IV, VI, VIII- X.
Se va respecta, de asemenea, Ordinul MLPAT Nr. 9/N/15/05.1993 care se refera la "Regulamentul Privind Protectia si Igiena Muncii In Constructii", stabilind responsabilitatile si domeniile principale ale activitatii de protectie a muncii cu aplicabilitate in domeniul constructiilor.
In baza celor de mai sus, se vor lua toate masurile necesare pentru a se preveni producerea accidentelor de munca sau imbolnavirile profesionale ale personalului muncitor.
PARTE SCRISA
Studiu geotehnic
CONDITII DE FUNDARE
Avand in vedere natura si starea fizica a terenului de fundare, au fost efectuate calcule ale terenului intalnit in forajul realizat, pentru diferite adincimi [m] de fundare (0.8; 1; 1.5;2,2.5; 3) si pentru diferite latimi [m] ale fundatiilor (0.4; 0.6, 1).
Calculul terenului de fundare s-a efectuat conform STAS 3300/l-85 si 3300/2-85
Studiul geotehnic a fost realizat din necesitatea cunoasterii terenului de fundare in vederea amplasarii in mod corespunzator a constructiei.
Studiul geotehnic cuprinde lucrarile de explorare geotehnica executate in zona amplasamentului, in scopul de a furniza datele necesare solutionarii problemelor de baza si urmeaza sa precizeze:
Stratificatia terenului pe amplasament;
Carateristicile fizico-mecanice ale pamnturilor intalnite;
Presiunile admisibile la diferite niveluri de fundare;
Tasarile probabile;
Adancimea de inghet;
Incadrarea seismica.
Explorarea terenului s-a efectuat prin:
Observatii directe;
Executarea a doua foraje geotehnice FG1 si FG2 cu diametrul de 120mm si adancimea de 4-5m, la o distanta unul de celalalt de 7m.
Executarea de incercari penetrometrice lq diferite adancimi in zona bulbului presiunilor fundatiilor cu penetrometrul dinamic usor (PDU);
Colectarea de probe tulburate si netulburate si analiza acestora in laborator.
In baza forajelor realizate, rezulta ca terenul cercetat prezinta o stratificatie relativ uniforma.
Forajele geotehnice nu au interceptat apa freatica, acesta se gaseste la adancimi mai mari de 6m.
Caracteristicile fizico-mecanice ale terenului
Formatiunile interceptate de forajele geotehnice sunt alcatuite din argile nisipoase cafenii-galbui, plastic consistente pana la 1.5-1.7m si nisipuri mijlocii la fine argiloase cafenii galbui, plastic consistente, cu compresibilitate medie, umede de la 1.5-1.7m la 5m.
Stratul de pamant prospectat de la suprafata 0-5m este bun pentru fundare, este stabil din punct de vedere al comportarii la alunecare si este constituit din:
Argile nisipoase cafenii-galbui, plastic consistente, cu compresibilitate medie, umede pana la 1.5-1.7m cu urmatoarele carateristici fizico-mecanice:
Umiditati variabile w=22.4%-23.2%
Grad de umiditate Sr = 0.78
Indicele de consistenta Ic = 0.61-0.63
Indicele porilor E = 0.77
Greutatea volumetrica aparenta γ = 18.5-18.7kN/mc
Compresibilitatea medie M2-3 = 144-145daN/cm2
Unghiul de frecare interna F
Coeziunea c = 17-18kPa
Indice de plasticitate Ip = 26.1%
Nisipuri mijlocii la fine argiloase cafenii galbui, plastic consistente, cu compresibilitate medie, umede de la 1.5-1.7m la 5m cu urmatoarele carateristici fizico-mecanice:
Umiditati variabile w=14.8%-17.5%
Grad de umiditate Sr = 0.66
Indicele de consistenta Ic = 0.60-0.62
Indicele porilor E = 0.60-0.70
Greutatea volumetrica aparenta γ = 18.2-18.5kN/mc
Compresibilitatea medie M2-3 = 140-142daN/cm2
Unghiul de frecare interna F
Coeziunea c = 8-12kPa
Indice de plasticitate Ip = 11.8%
Conditii de fundare
Calculul terenului de fundare s-a efectuat conform STAS 3300/1-85 si 3300/2-85.
Avand in vedere natura si starea fizica a terenului de fundare, au fost efectuate calcule ale terenului intalnit in forajele realizate, pentru diferite adancimi (m) de fundare Df (0.8, 1, 1.5, 2, 2.5, 3) si pentru diferite latimi B(m) ale fundatiilor (0.4, 0.6, 1), sintetizate in tabelul de mai jos.
La calculul terenului de fundare pe baza presiunilor conventionale trebuie sa se respecte conditiile la incarcari centrice:
pef<pconv
p'ef<1.2 x pconv
pef, p'ef - presiunea medie verticala pe talpa fundatiei provenita din incarcarile de calcul din gruparea fundamentala, respectiv din gruparea speciala;
pconv - presiunea conventionala de calcul.
Pentru pamanturi foarte compresibile stabilirea preliminara a dimensiunilor fundatiei se poate face pe baza valorilor pconv minime pentru clasa respectiva de pamant, dar este obligatorie verificarea ulterioara la starile limita de deformatie ppl si de capacitate portanta pcr.
In categoria pamanturilor foarte compresibile sunt cuprinse nisipurile afanate si pamanturile coezive (argiloase) cu Ic<0.5 sau cu E>0.90.
Pentru alte latimi ale talpii sau alte adancimi de fundare presiunea conventionala se determina cu relatia:
in care:
STAS 3300/2 - 85;
CB corectia de latime in kPa; pentru B≤5m:
K1 coeficient
K1 = 0.1 pentru pamanturi necoezive (cu exceptia nisipurilor prafoase)
K1 =0.05 pentru nisipuri prafoase si pamanturi coezive;
B latimea fundatiei (m).
CD corectia de adancime in kPa.
Pentru Df<2m
Pentru Df>2m
Df adancimea de fundare fata de nivelul terenului sistematizat (m);
K2 coeficient = 2.5 pentru pamanturi necoezive, cu exceptia nisipurilor prafoase;
K2 coeficient = 2.0 pentru nisipuri prafoase si pamanturi coezive cu plasticitate redusa si mijlocie;
K2 coeficient = 1.5 pentru pamanturi coezive cu plasticitate mare si foarte mare.
Reluand:
Si inlocuind avem pentru B≤5m si Df<2m:
K1 =0.05 pentru nisipuri prafoase si pamanturi coezive;
K2 = 2.0 pentru nisipuri prafoase si pamanturi coezive cu plasticitate redusa si mijlocie.
Pentru
Df = 0.8m si B= 0.4m si
Pentru
Df = 0.8m si B= 0.6m si
Pentru
Df = 0.8m si B= 1m si
Pentru
Df = 1m si B= 0.4m si
Pentru
Df = 1m si B= 0.6m si
Pentru
Df = 1m si B= 1m si
Pentru
Df = 1.50m si B= 0.4m si
Pentru
Df = 1.50m si B= 0.6m si
Pentru
Df = 1.50m si B= 1m si
Pentru B≤5m si Df>2m avem:
Pentru
Df = 2.0m si B= 0.4m si
Pentru
Df = 2.0m si B= 0.6m si
Pentru
Df = 2.0m si B= 1m si
Pentru
Df = 2.5m si B= 0.4m si
Pentru
Df = 2.5m si B= 0.6m si
Pentru
Df = 2.5m si B= 1m si
Pentru
Df = 3.0m si B= 0.4m si
Pentru
Df = 3.0m si B= 0.6m si
Pentru
Df = 3.0m si B= 1m si
Nr. foraj |
Ad. Fundatie (m) |
Presiuni conventionale de calcul pentru diferite latimi B(m) |
Natura teren fundare |
||
FG1 FG2 |
Argile nisipoase cafenii-galbui, plastic consistente, cu compresibilitate medie, umede |
||||
Argile nisipoase cafenii-galbui, plastic consistente, cu compresibilitate medie, umede |
|||||
Nisipuri mijlocii la fine argiloase cafenii galbui, plastic consistente, cu compresibilitate medie, umede |
|||||
Nisipuri mijlocii la fine argiloase cafenii galbui, plastic consistente, cu compresibilitate medie, umede |
|||||
Nisipuri mijlocii la fine argiloase cafenii galbui, plastic consistente, cu compresibilitate medie, umede |
|||||
Nisipuri mijlocii la fine argiloase cafenii galbui, plastic consistente, cu compresibilitate medie, umede |
Concluzii
Presiunile conventionale variaza intre pconv=160kPa pentru adancimea de fundare Df=0.8m si latimea fundatiei B=0.4m si pconv=232kPa pentru adancimea de fundare Df=3m si latimea fundatiei B=1m.
Presiunile admisibile la starea limita de deformatie (incarcari fundamentale) variaza intre ppl=164.6kPa pentru adancimea de fundare Df=0.8m si latimea fundatiei B=0.4m si ppl=220.9kPa pentru adancimea de fundare Df=3m si latimea fundatiei B=1m.
Presiunile admisibile la starea limita de capacitate portanta (incarcari speciale) variaza intre pcr=243.5kPa pentru adancimea de fundare Df=0.8m si latimea fundatiei B=0.4m si pcr=340.1kPa pentru adancimea de fundare Df=3m si latimea fundatiei B=1m.
Tasarea absoluta probabila pentru o fundatie dreptunghiulara cu latimea B=2.0m si adancimea de fundare Df=2m care exercita o presiune pn=2.0daN/cm2 este S=1.52cm.
Adancimea de inghet este 0.85-0.90 m de la cota terenului natural, in conformitate cu studiul geotehnic STAS 6054-1977.
Adancimea minima de fundare este 0.80 m.
Se recomanda realizarea de fundatii izolate legate intre ele cu grinzi de echilibrare sau fundatii continue armate.
Umpluturile vor fi realizate in straturi de 10-15cm la umiditatea optima de compactare, cu grade compactare a fiecarui strat de minim 98%.
Normativul P 100-1-2006 incadreaza amplasamentul in zona D de seismicitate, suprafata cercetata avand un coeficient de seismicitate Ks = 0,16, perioda de colt Tc = 1,5 sec, gradul 8 de seismicitate cu o perioada de revenire de 100 ani.
Din punctul de vedere eolian (actiunea vantului) amplasamentul studiat se gaseste in zona B.
Din punctul de vedere climatic al actiunilor date de zapada amplasamentul studiat se gaseste in zona C.
Evaluarea incarcarilor pentru terasa qt si planseele intermediare qpl
Terasa
Pentru determinarea incarcarilor nu se tine cont de casa scarilor.
Tabel 1.1
Nr. crt |
Denumire incarcare |
Incarcare normata [daN/m2] |
Coeficient incarcare |
Incarcare de calcul [daN/m2] |
Planseu din BA 1.0x1.0x0.13x2500 | ||||
Sapa egalizare M100 1.0x1.0x 0.02x2100 | ||||
Strat difuzie - impletitura din sticla | ||||
Bariera condensare vapori - impletitura sticla bituminata | ||||
Termoizolatie - cenusa termocentrala vrac compactata d=0.16m 1.0x1.0x 0.16x850 | ||||
Strat separator - impletitura din sticla tip IA 900 | ||||
Placi BCA 0.075m termoizolatie 1.0x1.0x 0.075x600 | ||||
Sapa mortar M100 armata cu plasa 1.0x1.0x 0.025x2100 | ||||
Hidroizolatie bitumata + 2 randuri carton bitumat | ||||
Protectie hidroizolanta 1.0x1.0x 0.04x1800 | ||||
TOTAL incarcari permanente |
922.4 daN/m2 |
|||
Incarcari temporare din zapada | ||||
TOTAL incarcari temporare |
168 daN/m2 |
|||
TOTAL incarcare terasa qt |
1090.4 daN/m2 |
Incarcarea normata a incarcarii date de zapada pzn pe suprafata expusa a elementului de constructie considerat se determina cu relatia (conform STAS 10101-21-92):
pzn = czi x cc x qz [daN/m2],
unde :
qz este greutatea de referinta a stratului de zapada; conform tabelul 1 STAS pentru o perioada de revenire de 50 de ani, qz = 1.5kN/m2 = 150 daN/m2
cc coeficient prin care se tine seama de conditiile de expunere ale constructiei; se considera 0.8 pentru conditii normale de expunere si acoperisuri cu profil plat sau putin agitat.
czi coeficient prin care se tine seama de aglomerarea cu zapada pe suprafata constructiei expusa zapezii; se stabileste pentru fiecare forma distincta de acoperis, tinand seama de caderea, redistribuirea, efectele zapezii. Vom considera czi
pzn = 0.8x1.0x150 = 120 [daN/m2]
Planseu intermediar
Tabel 1.2
Nr. crt |
Denumire incarcare |
Incarcare normata [daN/m2] |
Coeficient incarcare |
Incarcare de calcul [daN/m2] |
|
Planseu din BA hp ~ 2(l1+l2)/180=0.13 1.0x1.0x 0.13x2500 | |||||
Mozaic turnat in camp continuu de 0.01m grosime pe sapa de egalizare 0.03m grosime din mortar M200 1.0x1.0x 0.04x2100 | |||||
TOTAL incarcare permanenta |
466.7 daN/m2 |
||||
Incarcare pereti despartitori (temporara) | |||||
Incarcarea utila (temporara) | |||||
TOTAL incarcare temporara |
390 daN/m2 |
||||
TOTAL incarcare planseu curent qpl |
856.7 daN/m2 |
||||
Determinarea incarcarilor transmise peretilor
Stabilirea suprafetelor de descarcare a incarcarilor catre peretii de sprijin din campurile terasei
Terasa respectiv planseul curent au fost impartite dupa dimensiunile peretilor. Asupra grinzilor vor descarca suprafetele stabilite ca in figura 1.
Fig. 1 - Stabilirea campurilor, respectiv a suprafetelor care descarca pe grinzi
Suprafetele care vor descarca pe grinzi (S1S9), componente ale campurilor 18, sunt urmatoarele:
S1=4.18 m2
S2=5 m2
S3=3,59 m2
S4=4,92 m2
S5=3,05 m2
S6=4.79 m2
S7=4.59 m2
S8=4.54 m2
S9=4.44 m2
Lungimea peretilor interiori si exteriori pe care se face descarcarea incarcarilor
Pereti exteriori
AB(1) = AB(5) = 4.49 m
BC(1) = BC(5) = 4.29 m
12(A) = 12(C) = 23(A)= 23(C) = 4.09 m
34(A) = 34(C) = 3.79 m
45(A) = 45(C) = 3.16m
Pereti interiori
AB(2) = AB(3) = AB(4) =4.49m
BC(2) = BC(3) = BC(4) = 4.16m
12(B) = 23(B) = 4.09m
34(B) = 3.79m
45(B) = 3.49m
Determinarea sarcinii transmise peretilor datorita incarcarilor terasei si planseului intermediar
Sarcina transmisa peretilor datorita incarcarilor terasei respectiv planseului curent, se vor calcula pentru fiecare perete cu formulele:
in care:
S este suprafata prin care se transmite peretelui incarcarea;
qt, qpl sunt incarcarile datorate terasei, respectiv planseului intermediar;
L este lungimea peretelui pentru care se calculeaza.
Perete |
Lungimea |
Suprafetele care |
i.e. |
incarcarea
pe m2 |
incarcarea
pe m2 |
sarcina transmisa peretilor datorita incarcarilor terasei |
sarcina transmisa peretilor datorita incarcarilor planseului curent |
|
Pereti exteriori |
AB(1) |
S2 | ||||||
AB(5) |
S6 | |||||||
BC(1) |
S7 | |||||||
BC(5) |
S9 | |||||||
12(A) |
S1 | |||||||
12(C) |
S1 | |||||||
23(A) |
S1 | |||||||
23(C) |
S1 | |||||||
34(A) |
|
S3 | ||||||
34(C) |
S3 | |||||||
45(A) |
S5 | |||||||
45(C) |
S5 | |||||||
Pereti interiori |
AB(2) |
S2+S2 | ||||||
AB(3) |
S2+S4 | |||||||
AB(4) |
S4+S6 | |||||||
BC(2) |
S7+S7 | |||||||
BC(3) |
S7+S8 | |||||||
BC(4) |
S8+S9 | |||||||
12(B) |
S1+S1 | |||||||
23(B) |
S1+S1 | |||||||
34(B) |
S3+S3 | |||||||
45(B) |
S5+S5 |
Tabelul 2.1
Calculul sarcinii transmise peretilor
Determinarea greutatii zidariei (Gz), tencuielii (Gt) si peretelui (Gperete)
Greutatea zidariei Gz se determina cu relatia:
Greutatea tencuielii Gt se determina cu relatia:
Greutatea peretelui Gper se determina cu relatia:
unde:
He = 2.7m reprezinta inaltimea etajului;
bze = 0.3m este grosimea peretilor exteriori;
bzi = 0.25m este grosimea peretilor interiori;
bt = 0.02m este grosimea tencuielii;
γz = 950 daN/m3 reprezinta greutatea volumetrica a zidariei;
γt = 1700 daN/m3 reprezinta greutatea volumetrica a tencuielii;
niz = 1.2 este coeficientul de incarcare al zidariei;
nit = 1.3 este coeficientul de incarcare al tencuielii.
Pereti exteriori
Greutatea zidariei Gze pentru peretii exteriori este
Greutatea tencuielii Gt este:
Greutatea peretelui exterior Gper ext este:
Pereti interiori
Greutatea zidariei Gzi pentru peretii interiori:
Greutatea tencuielii Gt este:
Greutatea tencuielii Gt este:
Greutatea peretelui interior Gper int este:
Relatiile folosite pentru determinarea sarcinii totale ce actioneaza pentru fiecare perete la nivelul terasei, al fiecarui etaj si parterului sunt urmatoarele:
NT = Nt
Net2 = Nt + Npl + Gper
Net1 = Nt + 2(Npl + Gper)
Np = Nt + 2Npl + 3Gper
Pereti exteriori
Greutatea peretelui exterior Gper ext este:
Rezulta:
NT = Nt
Net2 = Nt + Npl + Gper ext
Net1 = Nt + 2(Npl + Gper ext)
Np = Nt + 2Npl + 3Gper ext
Pereti interiori
Greutatea peretelui interior Gper int este:
Rezulta:
NT = Nt
Net2 = Nt + Npl + Gper int
Net1 = Nt + 2(Npl + Gper int)
Np = Nt + 2Npl + 3Gper interior
Tabelul 2.2
Determinarea sarcinii totale, pe nivele
Perete |
Lungimea |
sarcina transmisa peretilor datorita incarcarilor terasei Nt |
sarcina transmisa peretilor datorita incarcarilor planseului curent Npl |
Gper (ext/int) |
NT |
Net2 |
Net1 |
Np |
|
Pereti exteriori |
AB(1) | ||||||||
AB(5) | |||||||||
BC(1) | |||||||||
BC(5) | |||||||||
12(A) | |||||||||
12(C) | |||||||||
23(A) | |||||||||
23(C) | |||||||||
34(A) | |||||||||
34(C) | |||||||||
45(A) | |||||||||
45(C) | |||||||||
Pereti interiori |
AB(2) | ||||||||
AB(3) | |||||||||
AB(4) | |||||||||
BC(2) | |||||||||
BC(3) | |||||||||
BC(4) | |||||||||
12(B) | |||||||||
23(B) | |||||||||
34(B) | |||||||||
45(B) |
Calculul fundatiei pentru peretii exteriori si interiori
Dimensionarea fundatiei
In cazul incarcarii centrice, presiunile se repartizeaza uniform pe talpa fundatiei.
Daca fundatia are in plan dimensiunile A si B, presiunea efectiva uniform repartizata pe talpa are expresia:
unde:
N - rezultanta tuturor incarcarilor de calcul (permanente, utile, accidentale, etc.) care solicita fundatia in daN;
G - greutatea proprie a fundatiei in daN;
A, B - dimensiunile in plan ale fundatiei;
pconv - presiunea conventionala sau de calcul, in daN/m2 stabilita conform STAS 3300/2 - 85 in studiul geotehnic.
Dimenionarea fundatiilor continue rigide sub pereti se reduce la determinarea talpii fundatiei latimii talpii fundatiei, considerand un tronson de 1m din lungimea fundatiei, adica A=1m, deci:
Greutatea proprie a fundatiei fiind functie de dimensiunile acesteia, deci tot o necunoscuta, in practica se procedeaza la aproximarea ei si anume,
G=(0.10.15)N, rezulta:
Valoarea obtinuta din formula de mai sus pentru se rotunjeste superior la valoarea din 5cm in 5cm.
Tabel 3.1
Determinarea latimii fundatiei
Perete |
Lungimea |
Np |
Nf |
N |
Bnec |
|
Pereti exteriori |
AB(1) | |||||
AB(5) | ||||||
BC(1) | ||||||
BC(5) | ||||||
12(A) | ||||||
12(C) | ||||||
23(A) | ||||||
23(C) | ||||||
34(A) | ||||||
34(C) | ||||||
45(A) | ||||||
45(C) | ||||||
Pereti interiori |
AB(2) | |||||
AB(3) | ||||||
AB(4) | ||||||
BC(2) | ||||||
BC(3) | ||||||
BC(4) | ||||||
12(B) | ||||||
23(B) | ||||||
34(B) | ||||||
45(B) |
Se va considera, asadar, fundatia de latime 55 cm pentru peretii exteriori si 70 cm pentru cei interiori.
Bef int=0.70 m
Bef ext=0.55 m
Ceea ce inseamna ca Pconv=165.
Inaltimea fundatiei
Pereti interiori
Fundatia se va realiza dintr-un bloc de fundatie care va avea adancimea de fundare 0,80 m.
Se recomanda ca inaltimea H a talpii fundatiei sa se aleaga pe cat posibil astfel incat eforturile unitare principale sa fie preluate de beton:
H=(0.200.30)B, dar H≥30cm;
B=0.45m
Pentru o latime a talpii fundatiei de 70 cm, inaltimea fiind de 0.80, rezulta greutatea proprie a fundatiei pentru peretele exterior:
gfundatie=0.70x0.80x2600x1.3= 1892.8 daN/m
Verificarea se va face pentru peretele interior AB(2), avand sarcina cea mai mare:
Np=9269,09.
Pereti exteriori
Fundatia pentru peretii exteriori se va realiza dintr-un bloc de fundatie cu adancimea de fundare 0,80 m.
Pentru o latime a talpii fundatiei de 55 cm, inaltimea fiind de 0.80, rezulta greutatea proprie a fundatiei pentru peretele exterior:
gfundatie=0.55x0.80x2600x1.3= 1487.2 daN/m
Politica de confidentialitate | Termeni si conditii de utilizare |
Vizualizari: 2421
Importanta:
Termeni si conditii de utilizare | Contact
© SCRIGROUP 2024 . All rights reserved