DISPOZITIVE DE FABRICATIE

 

DISPOZITIVE DE FABRICATIE

2.Scheme de orientare tehnic posibile

2.1 S.O.-intocmirea schitei operatiei

2.2.C-Evidentierea conditiilor

tabel 2.2.1

2.3. C.D. -Selectarea conditiilor C si obtinerea conditiilor determinante CD

2.4 E-geometrizarea CD si obtinerea Extremelor

G₁₆ C₁

G₁₆ C₂

G₁₇    C₃

E.D - selectarea extremelor si obtinerea extremelor dependente

C₁

C₂

C₃

2.6 E.D.E. - explicitarea extremelor dependente si obtinerea extremelor dependente explicite

E.D.E.O.- ordonarea extremelor dependente explicite si obtinerea extremelor dependente explicite ordonate

E.D.E.O.S. - simbolizarea E.D.E.O. ,in tabel si pe schita operatiei, si obtinerea E.D.E.O. Simbolizate

3.1 Crearea tabel decizie pentru determinarea Schemelor de orientarea tehnic acceptabile

3.2 Determinarea erorilor de orientare admisibile

C6: 25 => 0,35-0,42)T₂₅

C1: 10 => )T₁₀

C3: 36 => =0,35T₃₆=0,35∙0,2=0,07mm

3.3 Determinarea erorilor de orientare caracteristice :

Pentru cota C6: 25

(SOTP 1-16;     )=0

Eroarea de orientare este zero pentru ca C≡O≡A≡R

Figura 1

(SOTP 17-32; )=1

CO= CO_max-CO_min

CO= 125,5-124,5=1mm

Figura 2

Pentru cota C1: 10

(SOTP 1-4;    )=0

Figura 3

Eroarea de orientare este zero pentru ca C≡O≡A≡R

(SOTP 5-8; )=1mm

=ΔCO=CO_max-CO_min=160 -159,5=1mm

Figura 4

(SOTP 9-12     )=1,16mm

Figura 5

ΔCO=CO_max-CO_min

mm

OA=j => ΔOA=OA_max-OA_min=j_max-j_min

Dar: j_min=0 => OA= j_max=T₁₆₀+2IT6=1+2∙0,025=1,05

ΔAR=0

(SOTP 13-16 )=0,5mm

Figura 6

=0,5mm

ΔCO=CO_max-CO_min

mm

ΔOA=0

ΔAR=0

Pentru cota C3: 360,1

(SOTP 13-16 . (7 )=0

Pentru ca C=O=A=R

Figura 7

(SOTP . (8 )=0

Figura 8

=0,2mm

ΔCO=CO_max-CO_min=362,1-361,9=0,2mm

ΔOA=0

ΔAR=0

(SOTP )=

Figura 9

=0,28mm

ΔCO=CO_max-CO_min

mm

OA=j => ΔOA=OA_max-OA_min=j_max-j_min

Dar: j_min=0 => OA= j_max=T₃₆₂+2IT6=0,2+2∙0,036=0,272mm

ΔAR=0

(SOTP )=0,2mm

=0,2mm

ΔCO=CO_max-CO_min

mm

ΔOA=0

ΔAR=0

5. Scheme de orientarea si fifare tehnic posibile

5.1. Creare tabel pentru forte

Tabel 5.1 SOFTPA

P=134daN

M=408daN

Coeficien de corectie    care tine cont de calitatea si rezistenta materialului 1,13

P=134∙1,13=151,42daN

5.2 Determinarea fortelor de reglare FR[daN]

G=M∙g

Unde G= greutatea;

M= 17 masa piesei;

g=9,8m/s²

G=17∙9,8=166,6N => G=16,66[daN]

R₁=?

Σ Z: -R₁-G=0

R₁=-G < 0 => FR₁ este necesara si se aplica

Σ Z: FR₁-R₁-G=0

R₁=FR₁-G >0

FR₁-G >0 => FR₁>G

FR₁=K₁.G unde K₁ 1,52)

FR₁=1 .16,66=24,99[daN]

R₁=24 -16,66=8,33daN

R₃=?

X: -R₃=0 => FR₃ este necesara si se aplica

X: FR₃-R₃- R₁- FR₁=0

R₃= FR₃-μR₁- μFR₁ > 0

FR₃= K₁(μR₁+ μFR₁)=1.5(0,1∙8,33+0,1∙24,99)=4.99daN

R₃=4 -0,1∙8,33-0,1∙24,99=3,32daN

R₇=?

X: R₇=0 => FR₇ este necesara si se aplica

X: R₇- FR₇-+ R₁+ FR₁+ R₃+ FR₃=0

R₇₌ FR₇- R₁- FR₁- R₃- FR₃ > 0

FR₇=K₁(μR₁+ μFR₁+μR₃+ μFR₃)=

FR₇₌1,5(0,1∙8,33+0,1∙24,99+0,1∙3,32+0,1∙4.99)=6,24daN

R₇=

5.3 Determinarea fortelor in regim tranzitoriu FT [daN]

F_i=0

M_i=0

Deci FT nu se determina

5.4 Determinarea fortelor in regim de prelucrare FP [daN]

Ipoteza 1:

Daca P produce deplasare de Fp₁

P nu produce deplasarea lui Fp₁

Iporeza 2:

Daca P produce deplasare de R

Conform figurii de mai jos P produce deplasare de R

K=(2,56,75)

R_R~10R_S

Ipoteza 3:

Daca P produce miscare de translatie a piesei semifabricat

P nu produce miscare de translatie a piesei semifabricat

Ipoteza 4:

Daca M produce rotatiea piesei semifbricat

M nu produce rotatiea piesei semifbricat

ΣM_f=K∙M

a=100,85mm

Ipoteza 5:

Daca P produce miscare de rasturnare a piesei semifabricat

M=K∙M_rasturnare

M=Fp₅∙c

M_rasturnare=P∙b

Fp₅∙c= K∙P∙b

Fp₅=K∙P∙=    daN

b=120,94mm

c=20

6.sSchemele do orientare si fixare tehnic acceptabile

6.1Creare tabel de decizie

6.2 Determinarea presiunii admisibile de contact pac[daN/mm²]

6.3 Determinarea ariei disponibile pentru orientare Ado mm²]

Ado 14400mm²

6.4 Determinarea ariei disponibile pentru fixare Ano[mm²]

6.5 Determinarea ariei necesare pentru orientare Ads mm²]

Ads=160∙360=57600mm²

6.6 Determinarea ariei necesare pentru fixare Ans[mm²]