CATEGORII DOCUMENTE |
Arhitectura | Auto | Casa gradina | Constructii | Instalatii | Pomicultura | Silvicultura |
INDICII STARII DE DEGRADARE - DRUMURI
Calculul starii tehnice la siteme rutiere flexibile si semirigide
Cu date inregistrate pe teren si cu prelucrarea defectelor pe tipuri, nivel de degradare si cauzalitatea apritiei lor, se poate trece la calculul indicilor de stare conform ghidului S.H.R.P., pentru structuri rutiere flexibile si semirigide.
Indici de degradare:
IDS (Indice de degradare structural) care ia in considerare degradarile structurale ale sistemului rutier (nivel 8.14)
IDs (Indice de degradare de suprafata) care ia in considerare degradarile de suprafaa ale imbracamintii (nivel 1.7)
PCs (Parametru de calitate a suprafetei) ca o combinatie a IDS si IDs si care exprima procentul din suprafata esantionului care nu este afectata de degradari.
Parametrii de calcul:
Tipuri de degradare (A.W)
Probabilitatea de aparitiei a degradarilor (p%)
Coeficienti de pondere aplicati fiecarui tip de degradare (K)
"Puncte deduse" exprimate ca produsul dintre probabilitatea de aparitie, coeficienti de pondere si frecventa de aparitie pentru fiecare tip de degradare (Pd)
Indicele de degradare structural (IDS)
Se determina mai intai suprafata degradarii pe tipuri si coduri:
y - latimea esantionului (stabilita pe teren)
s - suprafata esantionului s = 30 x y m2
sxy - suprafata urmei rotilor sxy = 0.76 x 30 = 22.8 m2
Se determina frecventa de aparitie a degradarilor functie de procentul de suprafata afectat (tabel 7)
Tabel 7
G R A D |
D E |
S E V E R I T A T E |
REDUS R |
MEDIU M |
RIDICAT H |
Fg £ |
10% < Fg £ |
Fg > 50% |
ocazional |
moderat |
frecvent |
Din tabelul 7 se poate observa ca frecventa de apritie a degradarii se determina in functie de gradul ei de severitate.
Se identifica procentul de suprafata afectat cu nivelul degradarii si gradul de severitate pe fiecare cod in parte conform tabelului 8.
Tabel 8
Nivel |
Felul |
Cod |
Grad |
de |
severitate | |
degrad |
degradarii |
Redus |
Mediu |
Ridicat |
UM |
|
R |
M |
H | ||||
Degradari marginale |
I |
8R/30 |
8M/30 |
8H/30 |
m |
|
Faiantari |
J |
9R/s s'=0.3x0.3 m |
9M/s |
9H/s s'=3x3m |
m2 |
|
Fisuri longitudinale |
P |
0.5(10Ra+10Rac)/S 0.5(10Ra+10Rbc)/S |
0.5(10Ma+10Mac)/S 0.5(10Ma+10Mbc)/S |
0.5(10Ha+10Hac)/S 0.5(10Ha+10Hbc)/S |
m2 |
|
Cedari oboseala |
S |
11R/s |
11M/s |
11H/s |
m2 |
|
Fagase |
T |
12R/s |
12M/s |
12H/s |
m2 |
|
Pompaj |
V |
13R/s |
13M/s |
13H/s |
m2 |
|
Gropi |
W |
14R/s |
14M/s |
14H/s |
m2 |
Se atribuie fiecarui tip de degradare un coeficient de ponderare functie de frecventa de aparitie si probabilitatea corespunzatoare (tabel 9)
Calculul punctelor deduse: se determina ca o suma de produse intre parametrii starii tehnice ai drumului, respectiv probabilitatea de aparitie , coeficientul de pondere si frecventa aparitiei fiecarui tip de degradare.
Tabel 9
Nivel |
Felul degrad. |
Cod |
Probabilit. de aparitie |
Coeficient de pondere (K) |
Frecventa de aparitie (Fg) |
||||
degrad |
R |
M |
H |
< 10 % |
> 50 % |
||||
Degradari marginale |
I | ||||||||
Faiantari |
J | ||||||||
Fisuri longitudinale |
P |
a) b) | |||||||
Cedari oboseala |
S | ||||||||
Fagase |
T | ||||||||
Pompaj |
V | ||||||||
Gropi |
W |
Calculul indicelui de degradare structural (IDS) se determina ponderal cu relatia:
IDS = 100 - SPd > 90 % - bun
80 90% - satisfacator
< 80 % - nesatisfacator
In final se stabileste starea tehnica din punct de vedere al degradarii structurale urmand a se stabili solutii de remediere daca este cazul.
Calculul indicelui de degradare de suprafata (IDs)
Se determina suprafata degradarii pe tipuri si coduri:
y - latimea esantionului (stabilita pe teren)
s - suprafata esantionului
sxy - suprafata urmei rotilor
Se identifica procentul de suprafata afectat cu nivelul degradarii si gradul de severitate alocat fiecaui cod in parte conform tabelului 10.
Tabel 10
NIVEL |
FELUL |
COD |
GRAD DE SEVERITATE |
UM |
||
DEGRAD |
DEGRADARII |
REDUS |
MEDIU |
RIDICAT | ||
Fisuri transversale rost |
A |
1L/S |
1M/s |
1H/s |
mp |
|
Fisuri transversale |
B |
2L/S |
2M/s |
2H/s |
mp |
|
Plombari |
C |
3L/S |
3M/s |
3H/s |
mp |
|
Valuriri |
D |
4L/S |
4M/s |
4H/s |
mp |
|
Suprafata exudata |
E |
5L/S |
5M/s |
5H/s |
mp |
|
Suprafata slefuita |
F |
6L/S |
6M/s |
6H/s |
mp |
|
Suprafata cu ciupituri |
G |
7L/S |
7M/s |
7H/s |
mp |
Se atribuie fiecarui tip de degradare un coeficient de ponderare functie de frecventa de aparitie si probabilitatea corespunzatoare (tabelul 11)
Tabel 11
Nivel |
Felul degrad. |
Cod |
Probabilit. de aparitie |
Coeficient de pondere (K) |
Frecventa de aparitie (Fg) |
||||
degrad |
R |
M |
H |
< 10 % |
> 50 % |
||||
Fisuri transversale rost |
A | ||||||||
Fisuri transversale |
B | ||||||||
Plombari |
C | ||||||||
Valuriri |
D | ||||||||
Suprafata exudata |
E | ||||||||
Suprafata slefuita |
F | ||||||||
Suprafata cu ciupituri |
G |
Calculul punctelor deduse: se determina ca o suma de produse intre parametrii starii tehnice ai drumului, respectiv, probabilitatea de aparitie , coeficientul de pondere si frecventa aparitiei fiecarui tip de degradare.
Calculul indicelui de degradare la suprafata carosabilului se determina ponderal cu relatia:
IDs = 100 - SPd > 90 % - bun
80 90% - satisfacator
< 80 % - nesatisfacator
In final se stabileste starea tehnica din punct de vedere al degradarii structurale urmand a se stabili solutii de remediere daca este cazul.
Calculul indicelui global al starii de degradare (PCs)
Se determina cu relatia:
Valoarea obtinuta se compara cu grila:
PCs > 90 % - bun
80 90% - satisfacator
< 80 % - nesatisfacator
PCs este un parametru al starii drumului ce materializeaza calitatea sistemului rutier la un moment dat. Acest parametru determina nivelul de serviciu efectiv si justifica necesitatea interventiei in cale pentru salvarea capacitatii portante reziduale a straturilor rutiere ce nu au fost afectate de propagarea degradarii.
Criterii de alegere a lucrarilor de intretinere
Ghidul lucrarilor de intretinere din Franta prezinta indicatii metodologice de alegere a lucrarii de remediere in functie de investigatiile pe teren (vizualizate sau inregistrate automat cu DYNATEST-ul) si traficul recenzat pe drumul analizat.
Functie de acesti parametri se determina obiectivul lucrarii de intretinere:
a) obiectiv - degradari de suprafata;
b) obiectiv - degradari de structura.
a).Alegerea procedeelor de reparare a degradarilor de suprafata.
Tabel 12
CONDITII DE UTILIZARE |
CONDITII DE UTILIZARE |
STARE SUPORT |
|||||||||
CRITERII Strat |
Grosime |
Clasa trafic |
Nivel aderenta |
Etanseitate |
Zgomot rulaj |
Suprafata etero-gena |
Ameli-orare unifor-mitate |
Repro-filare trans-versala |
Anti-fisura Con-tractii |
||
Tratament superficial |
11.5 |
<2000 |
++ |
+ |
++ |
-- |
-- |
-- |
-- |
- |
|
Tratament intarit |
11,5 |
<1000 |
++ |
+ |
++ |
-- |
- |
-- |
-- |
O |
|
Anrobat la rece |
11,5 |
< 1000 |
+ |
O |
+ |
O |
+ |
- |
-/+ |
-- |
|
Beton bituminos ultrasubtire |
1,52 |
toate |
+ |
X |
+ |
+ |
O |
- |
- |
- |
|
Termo-regenerare |
02 |
toate |
O/+ |
O |
+ |
O |
+ |
+ |
++ |
- |
|
Nisip anrobat clutat |
2 |
< 300 |
+ |
+ |
O/+ |
- |
O |
- |
- |
- |
|
Beton bituminos foarte subtire |
23 |
toate |
+ |
O/+ |
+ |
O |
O |
O |
O |
- |
|
Micro BB O/6 clutat |
3 |
toate |
+ |
+ |
+ |
- |
+ |
O |
O |
- |
|
Anrobat drenant |
4 |
toate |
+ |
O/+ |
+ |
+/ + + |
O |
+ |
+ |
X |
|
Beton bitumi-nos subtire |
4 |
toate |
+ |
O |
O |
O |
++ |
+ |
+ |
- |
|
Beton bituminos 0/10 clutat |
57 |
toate |
+ |
+ |
+ |
- |
++ |
+ |
++ |
O |
|
Beton bituminos |
58 |
toate |
O |
O |
+ |
O/+ |
++ |
+ |
++ |
O |
|
Fixarea tehnologiei de remediere a defectelor carosabilului la suprafata, se face in functie de conditiile de utilizare a drumului (grosime si trafic suportat), caracteristici intriseci ale suprafetei (nivel de aderenta, etansietate, zgomot la rulaj) si starea suportului imbracamintii rutiere (tabel 13). In tabelul 13 se prezinta nivelul de performanta din punct de vedere al caracteristicilor intriseci, precum si starea suportului necesar aplicarii stratului asfaltic de remediere.
SCARA DE PERFORMANTA Tabel 13
rau |
slab |
mediu |
bun |
foarte bun |
-- |
- |
O |
+ |
+ + |
Clasa trafic |
T3 |
T2 |
T1 |
T0 |
Vehicule grele |
50-150 |
150-300 |
300-750 |
750-2000 |
b). Alegerea procedeelor de reparare a degradarilor de structura
Pentru acest obiectiv al lucrarilor de intretinere se face mai intai o analiza complexa a starii tehnicea drumurilor functie de traficul suportat. Se iau in studiu alcatuirea sistemului rutier, istoricul lucrarilor de intretinere deja aplicate precum si rezerva duratei de serviciu prin masuratori DYNATEST.[16]
In urma prelucrarilor statistice a sectoarelor omogene din punct de vedere al bazinului deflexiunilor inregistrate de DYNATEST, se stabileste deflexiunea critica care se incadreaza in unul din domeniile tabelului 14.
Tabel 14
Deflexiune TRAFIC |
120 |
75 |
50 |
0 |
GREU3002000 O.S. /zi/sens |
NW1 |
NW1 |
NW2 |
NW3 |
MEDIU 50300 O.S. /zi/sens |
NW1 |
NW2 |
NW3 |
NW3 |
Se stabilesc in acest mod nivelul de deflexiune in cazul unui sistem rutier cu strat de baza hidrocarbonat.
S-a notat cu:
OS - osii standard;
NW - nivel - NW3 REDUS
- NW2 MEDIU
- NW1 RIDICAT
In functie de aceste valori se determina starea tehnica a drumului cu obiectiv structura conform tabelului 15.
Tabel 15
NIVEL N |
FA |
1 |
2 |
3 |
FL |
>3% |
3% |
1% |
|
1 |
>5% 5% |
>25% ST1 |
ST1 |
ST1 |
2 |
3% |
25% ST1 |
ST2 |
ST2 |
3 |
<3% |
10% <10% ST1 |
ST2 |
ST3 |
NW1 NW2 |
NW3 |
N - nivel - 3 redus
2 mediu
1 ridicat
FA - faiantaj
ST - stare de fisurare
ST2 - Fisurare medie
ST3 - Fisurare redusa
Dupa cum se observa din studiul tabelului 15 starea de degradare structurala se analizeaza prin intensitatea procesului de fisurare. Se iau in consideratie defectele cu vatamare majora in cazul degradarilor structurale respectiv fisurile longitudinale si procentul de suprafata faiantata.
In momentul in care se identifica starea de degradare structurala se propun solutii de reparare locala sau de consolidare a sistemului rutier (tabel 16,17).
Tabel 16
Trafic |
Ridicat 3002000 o.s./zi/sens |
||
Deflexiune Fisurare |
NW1 |
NW2 |
NW3 |
ST1 |
Ranforsare determinata prin calcul |
Anrobat 610 cm sau (2) |
Tratament superficial 1,54cm sau (2 + 3) |
ST2 |
Reciclare-regenerare prin studiul complementar |
Anrobat 48 cm sau (2) |
Punere sub observatie sau (1) |
ST3 |
Studii complementare |
Punere sub observatie |
Tabel 17
Trafic |
Ridicat 50300 o.s./zi/sens |
||
Deflexiune Fisurare |
NW1 |
NW2 |
NW3 |
ST1 |
Reciclare-regenerare prin studii complementare |
Anrobat 68 cm sau (2) |
Tratament superficial 1,54cm sau (3) |
ST2 |
Anrobat 610 cm sau (2) |
Anrobat 1,56 cm sau (2) |
Punere sub observatie sau (1) |
ST3 |
Studii complementare |
Punere sub observatie sau (1) |
Nota:
- Punerea sub urmarire a degradarii anuale
- Alegerea tipului de anrobat pentru obiectivul suprafetei
- Se verifica in particular conditiile de aderenta intre straturi, fisurarea si imbatranirea bitumului.
In cazul sistemelor rutiere cu strat de baza rigid sau semirigid (liant hidrauluic)se utilizeaza acelasi procedeu de identificare a starii de degradare (tabel 18, 19), dupa care se preconizeaza solutii de reparare sau de consolidare (tabel 20,21).
Tabel 18
Deflexiune W [10-2mm] TRAFIC |
70 |
50 |
35 |
0 |
GREU 3001000 O.S. /zi/sens |
NW1 |
NW1 |
NW2 |
NW3 |
MEDIU 50300 O.S. /zi/sens |
NW1 |
NW2 |
NW3 |
NW3 |
O.S - osii standard
N - nivel - 3 redus
2 mediu
1 ridicat
1. Determinarea starii de degradare
Tabel 19
NIVEL N |
FA |
1 |
2 |
3 |
FL |
>3% |
3% 1% |
<1% |
|
1 |
>5% 5% |
>25% ST1 |
ST1 |
ST1 |
2 |
3% |
25% ST1 |
ST2 |
ST2 |
3 |
<3% |
10% <10% ST1 |
ST2 |
ST3 |
NW1 NW2 |
NW3 |
OS - osii standard;
NW - nivel - NW3 REDUS FA - faiantaj
- NW2 MEDIU FL - fisurat longitudinal
- NW1 RIDICAT
ST - stare de fisurare
ST1 - Fisurare intensa
ST2 - Fisurare medie
ST3 - Fisurare redusa
Tabel 20
Trafic |
Ridicat 3002000 o.s./zi/sens |
||
Deflexiune Fisurare |
NW1 |
NW2 |
NW3 |
ST1 |
Reciclare-regenerare prin studii complementare |
Anrobat 810 cm sau (5) |
Tratament I; suprafata II 1,54cm (6) 6cm (5) |
ST2 |
Reciclare-regenerare prin studii complementare |
Anrobat 48 cm (5) sau (7) |
Punere sub observatie sau (7) |
ST3 |
Studii complementare |
(7) sau (3) |
- sau (7) |
Tabel 21
Trafic |
Ridicat 3002000 o.s./zi/sens |
||
Deflexiune Fisurare |
NW1 |
NW2 |
NW3 |
ST1 |
Reciclare-regenerare prin studii complementare |
Anrobat 68cm |
Tratament I; suprafata II 1,54cm 6 6cm 5 |
ST2 |
Reciclare-regenerare prin studii complementare |
Anrobat 36 cm 5 sau 7 |
Punere sub observatie |
ST3 |
Studii complementare |
7 sau 3 |
- sau 7 |
OBIECTIV SUPRAFATA daca fisurarea este intensa fara degradari
OBIECTIV STRUCTURA daca fisurarea este intensa cu degradari
Punere sub observatie cu relevee anuale
Tratarea fisurilor
Pentru alegerea tipului de anrobat se folosesc indicatiile OBIECTIV SUPRAFATA
Tratament suprafata
Punere sub observatie
Metodologia prezentata este valabila in cazul in care se pot executa masuratori cu DYNATEST-ul. Acest lucru presupune ca sistemul rutier sa aibe o rezerva de capacitate portanta materializata de deflexiunea maxima admisibila. In cazul in care imbracamintea prezinta tasari majore sau fragmentari nu se mai pune problema unor astfel de masuratori intrucat este considerat distrus si trebuie refacut in intregime ( pe intreaga grosime).
Calculul starii tehnice la sisteme rutiere rigide
Cauzele degradarilor
Cauzele care produc degradari ale sistemelor rutiere rigide pot fi grupate in urmatoarele categorii:
Cauze datorate conditiilor de mediu:
variatii de temperatura;
umiditate excesiva;
pamanturi necorespunzatoare pentru patul drumului.
Cauze datorate materialelor folosite pentru alcatuirea structurii:
materiale de slaba de calitate;
materiale cu comportare inadecvata la solicitari.
Cauze datorate executiei:
nerespectarea proceselor tehnologice;
alegerea incorecta a tehnologiei de punere in opera.
Cauze datorate actiunii traficului:
incarcari cu valori foarte mari;
repetarea incarcarilor si fenomenul de oboseala.
Cauze datorate lucrarilor de intretinere:
in perioada de exploatare anumite lucrari de intretinere nu au fost executate la timp;
lucrari de intretinere de slaba calitate;
lipsa drenajului si a scurgerii apelor.
Cauze datorate activitatii de proiectare:
erori de apreciere a criteriilor de dimensionare;
folosirea unor metode de calcul inadecvate;
estimari gresite ale traficului de calcul.
Programul american P.M.S. a facut o evaluare a degradarilor la structurile rutiere rigide dupa cum urmeaza:
TABEL 22
Tipul degradarii |
Ponderea procentuala a degradarilor |
||
Dale fara gujoane |
Dale cu gujoane |
Imbracaminti armate continuu |
|
Fisuri transversale | |||
Fisuri longitudinale | |||
Desprinderi la rosturi | |||
Decolmaterea rosturilor | |||
Exfolieri | |||
Fisuri diagonale | |||
Fisuri din contractie | |||
Cedari la colt | |||
Slefuirea suprafetei | |||
Reparatii locale | |||
Pompaj |
In tabelul 23 se prezinta influenta principalilor factori ce concura la paritia degradarii in structuri rutiere rigide.
Evaluarea degradarilor sistemelor rutiere rigide
Schema de evaluare a starii tehnice la structuri rutiere rigide presupune o analiza detaliata ce contine urmatorii parametrii:
Identificarea structurii date preliminare colectate | ||||||||
Divizarea sectorului analizat in sectoare omogene | ||||||||
Extragerea carotelor |
Investigatii nedistructive |
Analiza traficului |
Analiza degradarilor |
|||||
Grosimea dalei |
Determinarea caracetristicilor materialelor |
Transferul la rost | ||||||
Rezistenta la incovoiere a betonului |
Calculul starii de tensiuni si deformatii |
Echivalarea incarcarilor |
Calculul P.C.I. |
|||||
Analiza performatelor sistemmului rutier | ||||||||
Indicatori pentru evaluarea comportarii sistemului rutier P.C.I. |
Figura 17
Dupa cum se poate observa, indicatorul comportarii sistemului rutier 'Pavement Condition Index' (P.C.I.) este stabilit in functie de trafic si de caracteristicile fizico-mecanice ale structurii. Indicele P.C.I. este definit de catre U.S. Army Corp of Engeeneers.
Ecuatia generala pentru calculul P.C.I. se exprima sub forma:
in care:
T - traficul echivalent
- tensiuni calculate
a1,b1 - coeficienti de regeresie stabiliti pe baza observatiilor de pe
teren.
Factori care influenteaza degradarile |
Degradariale sistemului rutier |
||||||||
Fisuri transv. |
Fisuri longit. |
Desprinderi de rosturi |
Decolmatari rost |
Exfolieri |
Fisuri diagonale |
Fisuri din contractie |
Cedari colt |
Pompaj |
|
Trafic |
X |
||||||||
MZA |
X |
X |
X |
X |
X |
||||
Trafic greu |
X |
X |
X |
X | |||||
Structura |
X |
X |
|||||||
Grosimea dalei |
X |
X |
X |
X | |||||
Deschiderea rostului |
X |
X |
X | ||||||
Distanta dintre rosturi |
X |
X |
X |
X |
X |
X |
X |
||
Transferul de la roti |
X |
X |
X | ||||||
Suportul dalei |
X |
||||||||
Natura fundatiei |
X |
||||||||
Teren suport sensibil la umiditate |
X |
X |
X |
X |
|||||
Tasari ale fundatiei |
X |
X | |||||||
Neuniformitati ale fundatiei |
X |
X |
X |
X |
|||||
Drenarea fundatiei |
X |
X |
X | ||||||
Proprietatile betonului | |||||||||
Continutul de aer |
X |
X | |||||||
Raport a/c |
X | ||||||||
Natura cimentului |
X |
X |
|||||||
Varsta |
X |
||||||||
Natura agregatelor |
X |
X |
X |
X |
|||||
Constructia rosturi incorect executate |
X |
X |
X |
X |
X |
X | |||
Gujoane defectuase |
X |
X |
X |
X |
X | ||||
Finisarea suprafetei |
X | ||||||||
Factori de mediu | |||||||||
Temperatura |
X |
X |
X |
X | |||||
Umiditate |
X |
X |
X |
X | |||||
Variatii zilnice de temperatura |
X |
X |
X |
X |
X |
X | |||
Precipitatii |
X |
X |
|||||||
Inghet |
X | ||||||||
Colmatarea rosturilor | |||||||||
Adezivitatea liantului |
X | ||||||||
Proprietatile elastice ale liantului |
X | ||||||||
Compatibilitatea liantului |
X | ||||||||
Dozajul liantului |
X |
TABEL 24
Valori P.C.I. |
Calitatea sistemului rutier |
Excelent |
|
Foarte bun |
|
Bun |
|
mediocru |
|
slab |
|
foarte slab |
In tabelul 24 se prezinta rezultate determinate calitativ ce permit programarea lucrarilor de intretinere-reparatii functie de parametrul P.C.I.
Politica de confidentialitate | Termeni si conditii de utilizare |
Vizualizari: 2521
Importanta:
Termeni si conditii de utilizare | Contact
© SCRIGROUP 2024 . All rights reserved