Scrigroup - Documente si articole

     

HomeDocumenteUploadResurseAlte limbi doc
AeronauticaComunicatiiElectronica electricitateMerceologieTehnica mecanica


Organe de masini - Transmisii mecanice

Tehnica mecanica



+ Font mai mare | - Font mai mic



 

Organe de masini



Transmisii mecanice

1.

Ttransmisia mecanica formata din transmisie prin curea cu un reductor in doua trepte si un cuplaj.

2. Date initiale

puterea electromotorului: P = 2,5 kw

turatia motorului : n = 3200 rot/min

durata de functionare: Dh = 13000 h

raportul de transmisie total: I = 33

tipul curelei : curea trapezoidala

treptele: I - conica cu dinti drepti

I I - cilindrica cu dinti inclinati

3. Cuprins

3.1 Memoriu de prezentare

3.2 Impartirea raportului de transmitere pe trepte

3.3 Calcularea transmisiei prin curele trapezoidale

3.4 Calculul reductorului

3.4.1 Calculul de dimensionare al angrenajelor

3.4.2 Calculul geometric al angrenajelor

3.4.3 Calculul fortelor in angrenaj

3.4.4 Calculul arborilor

3.4.5 Calculul penelor

3.4.6 Alegerea si verificarea rulmentilor

3.4.7 Calculul carcasei

3.4.8 Ordinea de montaj

3.5 Calculul cuplajului

4. Desene

4.1 Schema transmisiei mecanice proiectate

4.2 Desenme de ansamblu al reperului

3.1 Memorie de prezentare

Transmisia mecanica este un mecanism, fiind definita ca un ansamblu cinematic de elemente construite in scopul transmiterii miscarii, cu sau fara transformarea acesteia, insotita de transmiterea energiei mecanice, deci a fortelor si a momentelor. Celelalte tipuri de transmisii (electrice, hidraulice, pneumatice) constituie obiectul altor discipline de studiu din constructia de masini.

Pentru transmiterea miscarii, a momentului de torsiune deci a puterii de la arborele motor la cel condus, se folosesc transmisii mecanice directe sau indirecte.

Cand distanta dintre axa geometrica a arborelui conducator si a celui condus nu este prea mare, sau cand elementele intre care se transmite miscarea sunt apropiate, se folosesc transmisii directe, cu roti de frictiune, cu came, cu roti dintate sau cu surub piulita.

Transmiterea miscarii se face cu un raport de transmitere i, definit prin raportul dintre viteza elementului conducator v1, ω1 sau n1 si cea a elementului condus vn, ωn sau nn, avand expresia:


Transmisiile cu roti de frictiune sunt caracterizate prin simplitate constructiva. Randamentul relativ scazut si imposibilitatea mentinerii constante a raportului de transmitere le limiteaza domeniul de aplicare.

Aceste neajunsuri pot fi evitate prin transmisia cu roti dintate, care este insa mai costisitoare.

Pentru distante mari intre axe, se folosesc transmisii indirecte cu curele, cu cabluri, cu lanturi sau cu parghii.

Dintre toate tipurile de transmisii, numai cele directe cu came si cele indirecte cu parghii transmit miscarea mecanica prin transformarea sa calitativa, astfel incat legea de miscare a elementului condus difera, atat ca forma cat si ca marime, de legea miscarii elementului conducator.

Raportul de transmitere la aceste transmisii are valori instantanee, deci este continuu variabil, deoarece elementul condus are miscare variabila chiar daca elementul conducator are miscare uniforma. Se pot construi transmisii mecanice cu raportul de transmitere continuu variabil, variabil in trepte sau variabil periodic.

Transmisiile mecanice sunt deosebit de importante in constructia de masini, fiind necesare in numeroase cazuri.

Se stie ca, in majoritatea situatiilor, pentru actionarea masinilor, se utilizeaza motoare electrice. Dimensiunile motoarelor electrice sunt cu atat mai mici la puterea data cu cat turatiile lor sunt mai mari. La turatii mari, momentele de torsiune sunt reduse, deci si ariile sectiunilor solicitate vor fi mai mici, ceea ce inseamna gabarite mai mici. Deseori masinile de lucru necesita viteze foarte diferite de cele ale masinilor electrice. Aceasta caracteristica de baza a determinat dezvoltarea transmisiilor mecanice reductoare si multiplicatoare, avand si capacitatea de transformare calitativa a miscarii mecanice.

Tendinta actuala a transmisiilor electrice este orientata spre modernizarea si miniaturizarea sistemelor electronice de reglare variabila a turatiei masinilor electrice.

Transmisiile hidraulice si cele pneumatice prezinta interes deosebit in numeroase cazuri.

Cand este necesara transmiterea miscarii mecanice fara transformarea cantitativa sau calitativa a acesteia, se folosesc fie organe de legatura directa intre arbore conducator si unul condus, fie diferite tipuri de transmisii mecanice intermediare.

Prelucrarea se face prin aschiere.

Memoriu justificativ de calcul

3.2 Impartirea raportului de transmitere perin trepte.


Se calculeaza raportul de transmitere cu valoarea standardizata:


3.3 Calculul transmisiei prin curele

1. Puterea de calcul la arborele conducator PC

PC = 2.5 [kw]

2. Turatia rotii de curea conducatoare n1

n1 = 1066,6 [rot/min]

3. Turatia rotii de curea conduse n2

n2 = 318,388 [rot/min]

4. Raportul de transmitere i

5. Tipul curelei

Curea trapezoidala tip SPZ

6. Diametrul primitiv al rotii mici DP1

Conform STAS 1162-69 alegem

DP1 = 63 180 [mm]

DP1= 80 [mm]

7. Diametrul primitiv al rotii mari DP2

DP2 = i x DP1= 235,12 [mm]

8. Diametrul mediu al rotilor de curea DPm


9. Distanta dintre axe A

0.7(DP1+DP2) £ A £ 2(DP1+DP2)

0,7 (80+235,12) £ A £

Alegem A = 425 [mm]


10. Unghiul dintre ramurile curelei g

11. Unghiul de infasurare pe roata mica de curea b

b =180 o- g

12. Unghiul de infasurare pe roata mare de curea b

b =180 o+ g


13. Lungimea primitiva a curelei LP

Se alege conform STAS 7192-65

14. Distanta dintre axe A



15. Viteza periferica a curelei v

16. Coeficientul de functionare Cf

Se alege conform STAS 1163-71 Cf =1,7

17. Coeficientul de lungime CL

Se alege conform STAS 1163-71 CL=0,96

18. Coeficientul de infasurare Cb

Se alge conform STAS 1163-71 Cb

19. Puterea nominala transmisa de curea Po

Se alege conform STAS Po=2,76 [kw]

20. Numarul de curele Zo


21. Coeficientul numarului de curele CZ

CZ=0,95


22. Numarul de curele Z


23. Frecventa incovoierilor curelei f


24. Forta periferica transmisa F

25. Forta de intindere a curelei Sa

Sa=1,5 · F=998[daN]

26. Cote de modificare a distantei dintre axe

X ³ 0,03 · LP ; X ³ Þ X ³ 42[mm]

Y ³ 0,015 · LP ; Y ³ Þ U ³ 21[mm]

4. Calculul reductorului

4.1 .Calculul de dimensionare al angrenajului

Ø     Calculul treptei I de reductor

1. Date initiale

P =2,5[kw] ; n1 = 1066,6[rot/min]; Dh=13000[ore]; i= 3,35; cf = 1,7

2. Date adoptate

Tipul reductorului

- reductor cilindric cu 2 trepte

2. Tipul de dantura si tipul masinii de danturat

dantura dreapta

3. Roata plana de referinta

Profilul de referinta la angrenajele conice este definit de profilul frontal exterior al unei roti plane de referinta. Parametri definitori pentru danturi drepte se regasesc in STAS 6844 - 80 fig. 16. 6.

Roata plana complementara rotii plane de referinta se numeste roata plana generatoare fig. 16.10

4. Materiale, tratamente termice sau termochimice, respectiv precizia de executie

otel de imbunatatire 40 Cr 10 - imbunatatire 2500 - 2900 unitati Vikers

- calire 500 - 6700 unitati Vikers

fonta nodulara fgn - 600 - 2 (nu se trateaza chimic, duritate 2100-2800   

unitati Vikers)

fonta perlitica fmp - 700 - 2 (duritate 2100 - 2800 unitati Vikers)

OLC 60 - tratat termic de imbunatatire duritate 2100 unitati Vikers

41 MbCr11 - imbunatatire 2500 - 2900 unitati Vikers

- calire 500 - 6700 unitati Vikers

5. Elemente geometrice

ε = 900

6. Numarul de dinti ai pinionului

z1 = (1217)

z1 = 14

7. Diametrul minim necesar al pinionului dm1


Ka - factor de utilizare din tabelul 14.86 - tabel A 14.2

Ka - 1 pt functionare uniforma

Ka - 0,2 pt functionare cu socurii medii

Khv - 0,96 + 0,0032 n1 = 1,031

K = 0,7·ψdm+1 = 0,7·0,8 +1 =1,56

K = 1

u - raport de angrenare

u = iI = 3,35

ZH = 2,5

ZE = 189,8

Zβ = 1

Zε = 0,95

Ψdm = 0,8

σH = (0,15·Hb +250) =520

Hb = 1800

Shp = 1,15

ZN = 1,014

ZL = ZV = ZX = ZR = ZW = 1

dm1 = 122,11

de1 = dm1( 1 + Ψdm +sinδ1) = 122,11(1 + 0,8 x 0,27) = 148


de2 = u de1 = 3,35 x 148 = 495


8. Modulul minim necesar

MtF1 = MtH1 = 22348,211

KA = K = 1

KFV = KHV = 1,25

K = K = 1,56

YFA = 2,5 pt danturi imbunatatite

3,5 pt danturi durificate

YSA = 2

Yβ = β0 = 0 = 1

β0 >10 = 0,8

Yε = 1

Laminat σ0 = (320 + 0,05HB)+-100 = 410

SFP = SHP = 1,15

YN = YR = YX = Yδ = 1


mm = 0,68

Calculul geometric al angrenajelor conice

Nr de dinti z1 = 40

Z2 = 125

mm STAS = 0,7

an = 20o h*a = 1,0 c* = 0,2

Calculul parametrilor rotilor plane


Numarul de dinti ai rotii plane

Lungimea exterioara a generatoarei de divizare

Re =0,5 x me x zp = 44,5

Latimea danturii b

b<= 0,3Re = 13,35 mm

b<=10me = 7 mm

- Lungimea mediana a generatoarei de divizare

Rm = Re - 0,5b = 44,5 - 6,5 = 38 mm

- Lungimea interioara a generatoarei de divizare

Ri = Re - b = 44,5 - 13,35 = 31,15 mm


- Modulul median


Diametrul de divizare median

Raportul numerelor de dinti


Unghiul conului de divizare



Coeficientul deplasarii radiale de profil


- Coeficientul deplasarii tangentiale de profil

Calculul parametrilor rotilor dintate


- Inaltimea exterioara a capului dintelui


- Inaltimea exterioara a dintelui


- Arcul de divizare exterior



- Unghiul piciorului dintelui


- Unghiul corpului dintelui


- Diametrul de divizare exterior



- Diametrul cercului de cap exterior


- Inaltimea exterioara a conului de cap


- Inaltimea interioara a conului de cap


- Elementele rotii dintate cilindrice analoage


- Diametrul de divizare


- Diametrul cercului de cap



- Diametrul de baza


- Distanta dintre axe

Ø     Calculul treptei II de reductor

Date initiale:

Puterea = 2,5 KW

Turatia n3 = n2 = 318,8

n4 = 95,041

Durata de functionare 13000 h

Numar de trepte-2

Raport de transmitere i = 3,35

Conditii de functionare cf = 1,7

Tip dantura - dantura inclinata

Materiale utilizate:

otel de imbunatatire 40 Cr 10 - imbunatatire 2500 - 2900 unitati Vikers

- calire 500 - 6700 unitati Vikers

fonta nodulara fgn - 600 - 2 (nu se trateaza chimic, duritate 2100-2800   

unitati Vikers)

fonta perlitica fmp - 700 - 2 (duritate 2100 - 2800 unitati Vikers)

OLC 60 - tratat termic de imbunatatire duritate 2100 unitati Vikers

41 MbCr11 - imbunatatire 2500 - 2900 unitati Vikers

- calire 500 - 6700 unitati Vikers

1. Unghiul de inclinare al danturii β = 10 20


2. Distanta minima necesara intre axe:


P1 = P · h

P2 = P1 · h

KA =1


KV =1,15

KHb

KHa

SHP=1,15 ZN2=1,6

ZE =189,8[Mpa1/2] ZL=1

Ze ZR=0,9

Zb=(cosb)1/2=(cos20)1/2=0,96    ZV=1

ya yd /(i12-1)=2 · 0,4 /(5-1)=0,2    ZW=1

sHlimb2=(0,15 · HB + 250) + 75=(0,15 · 3000 + 250) + 75    ZX=1

sHlimb2=775[MPa]

amin = 57,5

4. Diametrele de divizare preliminare d1pr , d2pr

d2pr = i12 · d1pr = 3,35 · 46 = 154,1[mm]

b=yd · d1pr = 0.8 · 46 = 36,8[mm]


5. Modulul normal minim necesar mn min


Se alege conform STAS 822-82 mn=2,5[mm]

KA=1,25

solim2 = (300 + 0,057HB) = (300 + 0,057 · 3000)

KV=1,1

solim2 = 471[Mpa]

KFb

SFP2 = 1,25

KFa· Ye

YN2 = 1,6

YFa=2,5

Yd

YSa=2

YR=0,95

Yb

YX=0,8


6. Numerele de dinti z1 si z2

Alegem z1=19

z2 = 57

4.2. Calculul geometric al angrenajului

Date initiale

Numerele de dinti z1(2)

z1 = 19 z2 = 57

Unghiul de inclinare al dintelui b

b = 15o

Modulul normal mn

mn = 2,41[mm]

Modulul frontal mt

mt = mn / cosb = 2,5 / cos20 = 2,66 [mm]

Profilul de referinta standardizat an,h*a,c*

Conform STAS 821-82 alegem: an = 20o h*a = 1,0 c* = 0,25

Unghiul profilului in plan frontal at

tgat=tgan/cosb=tg20/cos20

at=arctg 0,387 = 20,55

Distanta dintre axe aw

aw = 100 [mm]

Deplasarile specifice de profil x1(2)

x1(2) = 0

Latimea danturii b1(2)

b1 = b2(0,5.1,5)mn = 20+0,9 · 2,5 = 53[mm]

b1 = 53[mm] b2 = 50[mm]

Parametrii de baza ai angrenajului

- Distanta dintre axe a angrenajului a

a = mt(z1+z2)/2 = 2,66(22+110)/2 = 98[mm]

alegem aw = 131[mm]

Unghiul de angrenare aw

cosaw = (a/aw)cosat = (175,56/177)cos21,171 = 0,99


aw = arcos0,99 = 22,282434

- Suma deplasarilor specifice de profil xS

unde: invaw = tgaw aw = tg22,2824346 - 0,388901835 = 0,020869943

invat = tgat at = tg21,17101028 - 0,369503835 = 0,017788629

- Deplasarile specifice de profil x1(2)

X1=0,5587 X2=0

- Diametrele de divizare d1(2)

d1 = mt · z1 = 2,66 · 22 = 49.02[mm]

d2 = mt · z2 = 2,66 · 110 = 147.06[mm]

- Diametrele cercului de picior df1(2)

df1 = d1 - 2 mn ( h*a + c* - x1 ) = 58,52 - 2 · 2,5 (1,0 + 0,25 - 0,5587)

= 45,5 [mm]

df2 = d2 - 2mn (h*a + c* - x2 ) = 292,6 - 2 · 2,5 (1,0 + 0,25 - 0 )

= 142,5 [mm]

Inaltimea dintilor h

h = aw-mn · c*- 0,5(df1+df2) = 177-2,5 · 0,25 - 0,5(55,0635+286,35)

h = 5,35[mm]

Scurtarea dintilor Dh

Dh = mn(2h*a+c*)-h = 2,5(2 · 1,0 + 0,25) - 5,6 = 0,27[mm]

- Diametrele de cap da1(2)

da1 = df1 + 2h = 55,0635+2 · 5,6 = 55.86[mm]

da2=df2+2h=286,35+2*5,6=153.6[mm]

- Diametrele de baza db1(2)

db1 = d1cosat = 58,52 · cos21,171 = 45.86[mm]

db2 = d2cosat = 292,6 · cos21,171 = 137.59[mm]

4.3. Calculul fortelor in angrenaje

Ciclograma cu incarcare constanta

Mt H1(2) = Mt F1(2) = Mt1(2)

Mt1 = 9550000 · P1 / n1 = 9550000 · 2,94 / 375 = 88913,16[mm]

Mt2 = 9550000 · P2 / n2 = 9550000 · 2,88 / 75 = 274376,01[mm]

Ft1 = 2Mt1 / dw = 2 · 74872 / 58,52 = 2845,22[mm]

Ft2 = 2Mt2 / dw = 2 · 366720 / 292,6 = 2778,49[mm]

Fr1 = Ft1 tgaw = 2558,8512 · tg22,282434 = 405,42[N]

Fr2 = Ft2 tgaw = 2506,63 · tg22,282434 = 388,98[N]

Fa1 =Ft1tgb =2558,851 · tg20 = 1035,57[N]

Fa2 =Ft2tgb =2506,63 · tg20 = 1011,28[N]

Fn1 =Ft1 / cosaw cosb = 2558,851 / cos22,282cos20=2873,95[N]

Fn2 =Ft2 / cosaw cosb = 2506,63/cos22,282cos20=2806,55[N]

Pentru ca ha 1 se poate lua :

Ft1 = Ft2 ; Fr1 = Fr2 ; Fa1 = Fa2 ; Fn1 = Fn2 ;

4.4. Dimensionarea si verificarea arborilor

Pentru primul arbore


4.4.1. Predimensionarea

unde:

tat= 20 [MPa]

Valorile obtinute d12 se rotunjeste la o valoare standardizata STAS 8724/2-17

d1= 29 [mm] d2 = 42 [mm]

4.4.2 Calculul momentelor si reactiunilor


SMB= -FC(l1+l2+l3)+HA(l2+l3)-Ft · l3

SMA= -FC · l1 + HA = -3600 · 30 + 6695,25 = -456,92

HB = FC + Ft1 - HA = 3600 + 2558,85 - 6695,25 = -297,86


4.4.3 Calculul momentului de incovoiere Mi

MimaxH= -HB · l3= -536,4 · 34= -9233,66

MimaxV= -FC · l1= -3600 · 30= -108000

4.4.4. Verificarea la solicitari compuse

56,44 < 550 → Verifica la solicitari compuse

Pentru arborele al 2 - lea

4.4.5Calculul momentelor si reactiunilor

SMB= -FC(l1+l2+l3)+HA(l2+l3)-Ft2 · l3

4.4.6 Verificarea la solicitarile compuse

23,305 < 550 → Verifica la solicitarile compuse

4.5. Alegerea si verificarea penelor

Se aleg pene longitudinale cu capete rotunjite.

Dimensiunile penei se aleg conform STAS A1009-71:

a)     Pt.

pana canal

b)    Pt.

pana canal

σ - verificarea la forfecare

- verificarea la strivire

- verificarea la incovoiere

l

4.6. Alegerea si verificarea rulmentilor

In cazul de fata s-a ales un rulment radial-axial cu bile. Rulmentii au si un rol de fixare axiala a arborelui. Dimensiunile constructive sunt:

d = 25 [mm] a = 23,5

D = 52 M = 0,135 kg/buc

B = 15 Cr = 11,5 [kN]

r = 1,5 r1 = 0,8

Simbolul rulmentului NJ205

STAS 7416/2-80 si STAS 8603-75

nlin = 14 000 rot/min

Dimensiunea de montaj:

Durabilitatea rulmentilor

pt.

= durabilitatea nominala in milioane de rotatii pt. o fiabilitate de 90%

= sarcina radiala dinamica de baza [N]

= sarcina radiala dinamica echivalenta [N]

p = exponent de durabilitate pentru rulmentii cu bile p = 5

4.7. Calculul carcasei

Alegem o carcasa pentru reductoare cilindrice intr-o treapta de uz general.

grosimea peretelui corpului ;

grosimea peretelui capacului ;

grosimea flansei corpului s = 6[mm] ;

grosimea talpii corpului g = 15[mm] ;

diametrul surubului de fixare a reductorului pe fundatie ;

diametrul suruburilor la legare ;

diametrul suruburilor de imbinare a copacului ;

latimea flansei corpului si copacului k = 24[mm] ;

distanta de la axa surubului la peretele reductorului c = 13[mm] ;

grosimea flansei copacului ;

latimea talpii m = 35,25[mm] ;

grosimea nervurilor e = 6[mm] ;

- distanta minima intre rotile dintate si peretele interior al carcasei

reductorului

5. Calculul cuplajului

Avem un cuplaj din categoria cuplajelor fixe si anume cuplajul manson monobloc cu stifturi.

Se dimensioneaza sau se verifica stifturile.

Δ = 1,8 · d

L = 4 · d

L = 4 · 42 = 168

Bibliografie

Organe de masini - volumul I - Mihai Gravitanu

- Editura Tehnica Bucuresti 1981

Organe de masini - volumul I - Pavelescu D. s.a

- Institutul Politehnic Bucuresti 1975

Tribologie - Pavelescu D. s.a

- Editura Didactica si Pedagogica Bucuresti 1977

Organe de Masini - Alexandru Chisiu s.a

- Editura Didactica si Pedagogica - Bucuresti 1976

Angrenaje - Botez E. s.a

- Editura Tehnica Bucuresti 1962

Organe de masini - Gheorghe Manea s.a

- Editura Tehnica Bucuresti 1970

Organe de masini si Mecanisme - Nicolae Stere s.a

- Editura Didactica si Pedagogica Bucuresti

1980

Transmisii Mecanice - Gheorghiu N. , Feimer I. , Ionescu N.

- Institutul Politehnic Timisoara



Politica de confidentialitate | Termeni si conditii de utilizare



DISTRIBUIE DOCUMENTUL

Comentarii


Vizualizari: 3521
Importanta: rank

Comenteaza documentul:

Te rugam sa te autentifici sau sa iti faci cont pentru a putea comenta

Creaza cont nou

Termeni si conditii de utilizare | Contact
© SCRIGROUP 2024 . All rights reserved