CATEGORII DOCUMENTE |
Arhitectura | Auto | Casa gradina | Constructii | Instalatii | Pomicultura | Silvicultura |
C.C.I.A
Evaluarea incarcarilor pentru terasa qt si planseele intermediare qpl
Terasa
Planseu intermediar
Determinarea incarcarilor transmise peretilor 7
Stabilirea suprafetelor de descarcare a incarcarilor catre peretii de sprijin din campurile terasei
Lungimea peretilor interiori si exteriori pe care se face descarcarea incarcarilor
Pereti exteriori
Pereti interiori
Determinarea sarcinii transmise peretilor datorita incarcarilor terasei si planseului intermediar
Determinarea greutatii zidariei (Gz), tencuielii (Gt) si peretelui (Gperete)
Pereti exteriori
Pereti interiori
Determinarea sarcinii totale la nivelul terasei, etajelor si parterului pe peretii interiori si exteriori ai structurii
Pereti exteriori
Pereti interiori
Calculul fundatiei pentru peretii exteriori si interiori
Verificarea peretilor interiori si exteriori la rezistenta si stabilitate 16
Rezistenta la compresiune a zidariei
Rezistenta unitara de proiectare la compresiune a zidariei
Rezistenta la stabilitate
Tema de proiect
Sa se verifice starea limita de rezistenta si stabilitate a unei structuri din zidarie de caramida cu regimul de inaltime P+2.
Constructia se va realiza din zidarie de caramida si planseu din beton armat turnat monolit.
Dimensiunile geometrice ale structurii:
Inaltimea nivelului este He = 2.7m;
Grosime pereti exteriori bze = 0.3m;
Grosime pereti interiori bzi = 0.25m;
Doua deschideri de lungime LAB = 3.8 +0.01N; LBC = 4.0 +0.01N;
Patru travei de lungime L12 = L23 = 3.6+0.01N; L34 = 3.3+0.01N; L45 = 3.0+0.01N.
N = 49
LAB = 4.29 m
LBC = 4.49 m
L12 = L23 = 4.09 m
L34 = 3.79 m
L45 = 3.49 m
Caracteristicile mecanice ale zidariei:
Caramida clasa C100;
Mortar clasa M50;
Limita de rezistenta: 1.5N/mm2.
Determinarea incarcarilor pentru planseul itermediar si terasa.
Determinarea incarcarilor transmise peretilor.
Verificarea peretilor exteriori si interiori.
Calculul fundatiilor pentru peretii interiori si exteriori.
Evaluarea incarcarilor pentru terasa qt si planseele intermediare qpl
Terasa
Pentru determinarea incarcarilor nu se tine cont de casa scarilor.
Tabel 1.1
Nr. crt |
Denumire incarcare |
Incarcare normata [daN/m2] |
Coeficient incarcare |
Incarcare de calcul [daN/m2] |
Planseu din BA 1.0x1.0x0.13x2500 | ||||
Sapa egalizare M100 1.0x1.0x 0.02x2100 | ||||
Strat difuzie - impletitura din sticla | ||||
Bariera condensare vapori - impletitura sticla bituminata | ||||
Termoizolatie - cenusa termocentrala vrac compactata d=0.16m 1.0x1.0x 0.16x850 | ||||
Strat separator - impletitura din sticla tip IA 900 | ||||
Placi BCA 0.075m termoizolatie 1.0x1.0x 0.075x600 | ||||
Sapa mortar M100 armata cu plasa 1.0x1.0x 0.025x2100 | ||||
Hidroizolatie bitumata + 2 randuri carton bitumat | ||||
Protectie hidroizolanta 1.0x1.0x 0.04x1800 | ||||
TOTAL incarcari permanente |
922.4 daN/m2 |
|||
Incarcari temporare din zapada | ||||
TOTAL incarcari temporare |
168 daN/m2 |
|||
TOTAL incarcare terasa qt |
1090.4 daN/m2 |
Incarcarea normata a incarcarii date de zapada pzn pe suprafata expusa a elementului de constructie considerat se determina cu relatia (conform STAS 10101-21-92):
pzn = czi x cc x qz [daN/m2],
unde :
qz este greutatea de referinta a stratului de zapada; conform tabelul 1 STAS pentru o perioada de revenire de 50 de ani, qz = 1.5kN/m2 = 150 daN/m2
cc coeficient prin care se tine seama de conditiile de expunere ale constructiei; se considera 0.8 pentru conditii normale de expunere si acoperisuri cu profil plat sau putin agitat.
czi coeficient prin care se tine seama de aglomerarea cu zapada pe suprafata constructiei expusa zapezii; se stabileste pentru fiecare forma distincta de acoperis, tinand seama de caderea, redistribuirea, efectele zapezii. Vom considera czi
pzn = 0.8x1.0x150 = 120 [daN/m2]
Planseu intermediar
Tabel 1.2
Nr. crt |
Denumire incarcare |
Incarcare normata [daN/m2] |
Coeficient incarcare |
Incarcare de calcul [daN/m2] |
|
Planseu din BA hp ~ 2(l1+l2)/180=0.13 1.0x1.0x 0.13x2500 | |||||
Mozaic turnat in camp continuu de 0.01m grosime pe sapa de egalizare 0.03m grosime din mortar M200 1.0x1.0x 0.04x2100 | |||||
TOTAL incarcare permanenta |
466.7 daN/m2 |
||||
Incarcare pereti despartitori (temporara) | |||||
Incarcarea utila (temporara) | |||||
TOTAL incarcare temporara |
390 daN/m2 |
||||
TOTAL incarcare planseu curent qpl |
856.7 daN/m2 |
||||
Determinarea incarcarilor transmise peretilor
Stabilirea suprafetelor de descarcare a incarcarilor catre peretii de sprijin din campurile terasei
Terasa respectiv planseul curent au fost impartite dupa dimensiunile peretilor. Asupra grinzilor vor descarca suprafetele stabilite ca in figura 1.
Fig. 1 - Stabilirea campurilor, respectiv a suprafetelor care descarca pe grinzi
Suprafetele care vor descarca pe grinzi (S1S9), componente ale campurilor 18, sunt urmatoarele:
S1=4.18 m2
S2=5 m2
S3=3,59 m2
S4=4,92 m2
S5=3,05 m2
S6=4.79 m2
S7=4.59 m2
S8=4.54 m2
S9=4.44 m2
Lungimea peretilor interiori si exteriori pe care se face descarcarea incarcarilor
Pereti exteriori
AB(1) = AB(5) = 4.49 m
BC(1) = BC(5) = 4.29 m
12(A) = 12(C) = 23(A)= 23(C) = 4.09 m
34(A) = 34(C) = 3.79 m
45(A) = 45(C) = 3.16m
Pereti interiori
AB(2) = AB(3) = AB(4) =4.49m
BC(2) = BC(3) = BC(4) = 4.16m
12(B) = 23(B) = 4.09m
34(B) = 3.79m
45(B) = 3.49m
Determinarea sarcinii transmise peretilor datorita incarcarilor terasei si planseului intermediar
Sarcina transmisa peretilor datorita incarcarilor terasei respectiv planseului curent, se vor calcula pentru fiecare perete cu formulele:
in care:
S este suprafata prin care se transmite peretelui incarcarea;
qt, qpl sunt incarcarile datorate terasei, respectiv planseului intermediar;
L este lungimea peretelui pentru care se calculeaza.
Perete |
Lungimea |
Suprafetele care |
i.e. |
incarcarea
pe m2 |
incarcarea
pe m2 |
sarcina transmisa peretilor datorita incarcarilor terasei |
sarcina transmisa peretilor datorita incarcarilor planseului curent |
|
Pereti exteriori |
AB(1) |
S2 | ||||||
AB(5) |
S6 | |||||||
BC(1) |
S7 |
| ||||||
BC(5) |
S9 | |||||||
12(A) |
S1 | |||||||
12(C) |
S1 | |||||||
23(A) |
S1 | |||||||
23(C) |
S1 | |||||||
34(A) |
S3 | |||||||
34(C) |
S3 | |||||||
45(A) |
S5 | |||||||
45(C) |
S5 | |||||||
Pereti interiori |
AB(2) |
S2+S2 | ||||||
AB(3) |
S2+S4 | |||||||
AB(4) |
S4+S6 | |||||||
BC(2) |
S7+S7 | |||||||
BC(3) |
S7+S8 | |||||||
BC(4) |
S8+S9 | |||||||
12(B) |
S1+S1 | |||||||
23(B) |
S1+S1 |
| ||||||
34(B) |
S3+S3 | |||||||
45(B) |
S5+S5 |
Tabelul 2.1
Calculul sarcinii transmise peretilor
Determinarea greutatii zidariei (Gz), tencuielii (Gt) si peretelui (Gperete)
Greutatea zidariei Gz se determina cu relatia:
Greutatea tencuielii Gt se determina cu relatia:
Greutatea peretelui Gper se determina cu relatia:
unde:
He = 2.7m reprezinta inaltimea etajului;
bze = 0.3m este grosimea peretilor exteriori;
bzi = 0.25m este grosimea peretilor interiori;
bt = 0.02m este grosimea tencuielii;
γz = 950 daN/m3 reprezinta greutatea volumetrica a zidariei;
γt = 1700 daN/m3 reprezinta greutatea volumetrica a tencuielii;
niz = 1.2 este coeficientul de incarcare al zidariei;
nit = 1.3 este coeficientul de incarcare al tencuielii.
Pereti exteriori
Greutatea zidariei Gze pentru peretii exteriori este
Greutatea tencuielii Gt este:
Greutatea peretelui exterior Gper ext este:
Pereti interiori
Greutatea zidariei Gzi pentru peretii interiori:
Greutatea tencuielii Gt este:
Greutatea tencuielii Gt este:
Greutatea peretelui interior Gper int este:
Relatiile folosite pentru determinarea sarcinii totale ce actioneaza pentru fiecare perete la nivelul terasei, al fiecarui etaj si parterului sunt urmatoarele:
NT = Nt
Net2 = Nt + Npl + Gper
Net1 = Nt + 2(Npl + Gper)
Np = Nt + 2Npl + 3Gper
Pereti exteriori
Greutatea peretelui exterior Gper ext este:
Rezulta:
NT = Nt
Net2 = Nt + Npl + Gper ext
Net1 = Nt + 2(Npl + Gper ext)
Np = Nt + 2Npl + 3Gper ext
Pereti interiori
Greutatea peretelui interior Gper int este:
Rezulta:
NT = Nt
Net2 = Nt + Npl + Gper int
Net1 = Nt + 2(Npl + Gper int)
Np = Nt + 2Npl + 3Gper interior
Tabelul 2.2
Determinarea sarcinii totale, pe nivele
Perete |
Lungimea |
sarcina transmisa peretilor datorita incarcarilor terasei Nt |
sarcina transmisa peretilor datorita incarcarilor planseului curent Npl |
Gper (ext/int) |
NT |
Net2 |
Net1 |
Np |
|
Pereti exteriori |
AB(1) | ||||||||
AB(5) | |||||||||
BC(1) | |||||||||
BC(5) | |||||||||
12(A) | |||||||||
12(C) | |||||||||
23(A) | |||||||||
23(C) | |||||||||
34(A) | |||||||||
34(C) | |||||||||
45(A) | |||||||||
45(C) | |||||||||
Pereti interiori |
AB(2) | ||||||||
AB(3) | |||||||||
AB(4) | |||||||||
BC(2) | |||||||||
BC(3) |
| ||||||||
BC(4) | |||||||||
12(B) | |||||||||
23(B) | |||||||||
34(B) | |||||||||
45(B) |
Calculul fundatiei pentru peretii exteriori si interiori
Latimea necesara fundatiei se determina cu relatia:
N=Np+Nf este sarcina care se calculeaza la nivelul parterului; ea este compusa din:
Np este sarcina totala la nivelul parterului calculata in tabelul 2.2;
Nf este greutatea pe ml a fundatiei si se calculeaza cu relatia:
Hf = 0.8m reprezinta adancimea de inghet;
ba este latimea aproximata a fundatiei
γb = 2300 daN/m3 reprezinta greutatea specifica a betonului.
pc = 26000 daN/m2 este presiunea conventionala de calcul;
Valoarea obtinuta din formula de mai sus pentru bnec se rotunjeste superior la valoarea bef din 5cm in 5cm.
Asadar,
Nf=0.8x0.5x1x2300=920.
Tabel 3.1
Determinarea latimii fundatiei
Perete |
Lungimea |
Np |
Nf |
N |
Bnec |
|
Pereti exteriori |
AB(1) | |||||
AB(5) | ||||||
BC(1) | ||||||
BC(5) | ||||||
12(A) | ||||||
12(C) | ||||||
23(A) | ||||||
23(C) | ||||||
34(A) | ||||||
34(C) | ||||||
45(A) | ||||||
45(C) | ||||||
Pereti interiori |
AB(2) | |||||
AB(3) | ||||||
AB(4) | ||||||
BC(2) | ||||||
BC(3) | ||||||
BC(4) | ||||||
12(B) | ||||||
23(B) | ||||||
34(B) | ||||||
45(B) |
Se va considera, asadar, fundatia de latime 40 cm, atat pentru peretii interiori cat si pentru cei exteriori.
Bef int=0.45 m
Bef ext=0.40 m
Fig. 2 - Grosimea peretilor si a fundatiei
Verificarea peretilor interiori si exteriori la rezistenta si stabilitate
Se aleg la executie blocuri ceramice cu goluri verticale.
Exterior 290 x 140 x 188
Interior 240 x 115 x 138
Rezistenta la compresiune a zidariei
Rezistenta unitara caracteristica la compresiune a zidariei
In care:
fk - rezistenta unitara caracteristica la compresiune a zidariei;
K - constanta; depinde de elementul pentru zidarie si de tipul mortarului;
fb - rezistenta la compresiune [N/mm2];
fm - rezistenta medie la compresiune a mortarului [N/mm2].
Se folosesc:
Caramida C100
Mortar M50
Limita de rezistenta R 1,5 N/mm
290x140x188:
1,07; fmed=10,7N/mm2.
fb= δxfmed=1,07x10,7=11,449N/mm2.
240x115x138:
1,12; fmed=11,2 N/mm2.
fm= δxfmed=12,544 N/mm2>10 N/mm2.
K=0,45 pentru caramizi si blocuri ceramice cu goluri verticale.
fk=0,45x11,49x12,544 N/mm2
Rezistenta unitara de proiectare la compresiune a zidariei
unde mz este coeficient conditii de lucru; mz=0,85;
fk este rezistenta caracteristica la compresiune a zidariei; fk=64,63 N/mm2;
Rezistenta la stabilitate
Se stie ca:
Hf=2,70;
bext=0,30;
bint=0,25;
Nrd= ixbxfd, unde:
b - grosimea peretelui;
fd - rezistenta de proiectare la compresiune a zidariei; fd=1,50 N/mm2;
Nrd - rezistenta de proiectare a peretelui / unitatea de lungime;
i - coeficient de reducere a rezistentei datorita efectului de zveltete al elementului si excentricitate;
ei=excentricitatea de calcul.
ei=ea1+ehi+ea≥0,05xb, unde:
ea1 - excentricitatea provenita din alcatuirea structurii
N1 - incarcarea transmisa de perete de la etajul superior;
d1 - excentricitatea cu care este aplicata N1;
N2 - incarcarile aduse de planseul/planseele care reazema direct pe perete;
d2 - excentricitatea cu care este aplicata N2.
Se ia valoarea maxima si anume:
ea=1.
ea este excentricitatea accidentala.
Se considera ca nu apar forte orizontale care sa determine pe M.
Rezulta:
Inlocuind in relatia
Politica de confidentialitate | Termeni si conditii de utilizare |
Vizualizari: 1793
Importanta:
Termeni si conditii de utilizare | Contact
© SCRIGROUP 2024 . All rights reserved