Scrigroup - Documente si articole

     

HomeDocumenteUploadResurseAlte limbi doc
AstronomieBiofizicaBiologieBotanicaCartiChimieCopii
Educatie civicaFabule ghicitoriFizicaGramaticaJocLiteratura romanaLogica
MatematicaPoeziiPsihologie psihiatrieSociologie


Convertoare Statice - Redresorul trifazat in punte necomandat

Fizica



+ Font mai mare | - Font mai mic



UNIVERSITATEA POLITEHNICA BUCURESTI

FACULTATEA DE INGINERIE ELECTRICA

PROIECT

Convertoare Statice



Redresorul trifazat

in punte necomandat

A. Date nominale:

Curentul mediu redresat nominal: ;

Tensiunea medie redresata la curent nominal in sarcina: ;

Frecventa: f = 50 hz ;

Conditii de suprasarcina clasa F (conditii grele, conform recomandarilor CEI)

a.       Suprasarcina de 400% timpul t1 = 1min;

b.       Suprasarcina de 200% timpul t2 = 2h;

Temperatura mediului ambiant TA = 40 C.

B. Alegerea diodei:

Se face astfel incat sa nu fie depasiti doi parametri:

tensiunea inversa repetitiva maxima VRRM;

curentul mediu direct maxim

Pentru stabillizarea acestora trebuei cunoscute formele de unda ale tensiunii inverse pe      dioda si curentului direct prin dioda, forma de unda determinate de schema convertorului. Cunoscand formele de unda si valorile impuse pentru curent si tensiune la iesirea convertorului se deduc tensiunea inversa maxima VRM si curentul direct mediu pe care le va suporta in functionare normala.

Concret, pentru redresorul considerat se calculeaza, in prima aproximatie, considerand:

Curentul mediu prin fiecare brat al puntii redresoare sa fie:

Se determina apoi valorile minime admisibile pentru VRRM si :

cu

Unde coeficientul      1.1 tine seama de faptul ca se admit variatii ale tensiunii intre 85% si 110%. Coeficientul = 1.5 . 538 este un coeficient de siguranta si se considera 1.5 in cazul aceasta (presupunem cunoasterea naturii si amplitudinii supreatensiunilor).

Unde ci = 0.6 . 0.9 este un coeficient de siguranta ce tine seama de faptul ca se foloseste racire naturala.

Pentru redresorul considerat rezulta cu =2.1 so ci=0.6

Consultand catalogul "Diode cu siliciu" al SC Baneasa SA se aleg 2 diode de tip D1000N2800, cu si VRRM=2800V ce se vor monta in serie.

C. Alegerea sistemului de racire

Din catalog (Anexa 1) se noteaza marimile caracteristice diodei:

rezistenta dinamica rT=0.35mΩ ;

tensiunea de prag VT0 = 0.8V.

Se calculeaza puterea medie dezolvata in conductie in regim normal pe o dioda:


Alegem un radiator cu urmatoarele caracteristici:

L =200 mm

RthJDC=0.036 C/W

RthCA=0.05

Valoarea din catalog TCmax = 114 C este mai mare decat TC din care rezulta un regim termic adecvat.

D. Calculul protectiilor la suprasarcina, scurtcircuit si supratensiuni

  1. Date nominale:

tensiunea la bornele instalatiei Un instal = 400V,

curentul mediu redresat, nominal

conditii de suprasarcina clasa F (conditii grele, conform C.E.I.)

o    suprasarcina de 150% timp de 2 h (Isupr 1 ) cu valoarea medie

o    suprasarcina de 300% timp de 1 min (Isupr 2 ) cu valoarea medie

frecventa de lucru f = 50 Hz.

Alte date necesare:

tensiunea inversa de varf, maxim admisibila la bornele circuitului

inductivitatea totala a circuitului exterior: Ls=375 μH

curentul prezumat de scurtcircuit: Ip=4.75 KA

Pentru alegerea diodei in curent si tensiune folosim relatiile:

In urma consultarii catalogului alegem diodele D1300N1400 ce au:

VRRM>1128V cu valoarea 1300V ;

IFAVM>1220A respectiv 1400V.

Stabilirea tensiunii nominale a sigurantei (Un)

Tensiunea nominala a sigurantei trebuie sa fie mai mare sau egala cu tensiunea dintre ornele intre care este conectata (Uninstal).

Un > Un instal

Un sig=500V

Stabilirea curentului nominal al sigurantei

Curentul nominal al sigurantei se alege in functie de valoarea efectiva a curentului de suprasarcina de lunga durata (Isupr 1). Pentru sigurante in serie cu diodele, curentul prin siguranta va fi acelasi cu cel prin dioda.

Valoarea efectiva a curentului de suprasarcina de lunga durata printr-o siguranta IDs va fi:

unde: αs = coeficient de suprasarcina; αs=1.5

np = 1 ,numarul de sigurante in paralel, conectate in serie cu dioda

cs = coeficient care tine seama de neuniformitatea repartitiei curentilor prin sigurantele in paralel (daca este cazul). Se alege cs=0.6 . 0.9

-consideram np*cs=1

Se alege curentul nominal al sigurantei:

In > IDs

Cu: Un=500V si In=1000A alese din catalog.

Verificarea sigurantei la suprasarcina de scurta durata

Siguranta fuzibila nu trebuie sa se topeasca pe durata supratensiunii de scurta durata.

Pentru sigurante in serie cu dispozitivele, valoarea efectiva a curentului de suprasarcina de scurta durata (Isupr 2) va fi:

,unde: - coeficient de suprasarcina de scurta durata

Idsd - valoarea efectiva a curentului de suprasarcina de scurta durata

Calculam raportul:

Din caracteristaica t=f(γ) data in catalogul de sigurante, rezulta tp (timpul de prearc) care verifica conditia:

tp>tsd ,unde tsd = durata suprasarcinii de scurta durata; pentru conditiile de suprasarcina de tip F, tsd = 1 min.

tprearc=500s > 60s

d. Verificarea protectiei diodei la scurtcircuit

Pentru ca dioda sa nu se distruga in timpul regimului de scurtcircuit si siguranta ultrarapida sa-I ofere protectie trebuie indeplinite urmatoarele conditii:

d1. curentul limitat de catre siguranta Il sa fie mai mic decat curentul direct de suprasarcina accidentala la cald al diodei (IFSM = Surge Forward Maximum Current)

Il<IFSM

,cu datele din catalog pentru dioda aleasa avem: 12KA < 17 KA relatia verificandu-se.

Din caracteristicile de limitate ale sigurantei -fig.5- am ales Il=Ic=12KA .

d2. Pentru ca siguranta sa se topeasca inaintea arderii prin efect termic a dispozitivului semiconductor este necesara o corelare a integralelor de curent (Joule) ake sigurantei si diodei.

Pentru sigurantele montate in serie cu diodele:

k(I2t)totala siguranta < (I2t)la cald a diodei

A*s < 2000*103 A*s (A)

d3. Verificarea la tensiunea de arc

Pentru ca tensiunea care apare la arderea sigurantei sa nu distruga dioda trebuie indeplinita conditia:

UA<VRRM dioda

Din curba Ua=f(U) data in catalogul de sigurante determinam Ua = 850V care este mai mica decat VRRM=1400 V.

3. Calculul protectiei impotriva supratensiunilor care apar in momentul comutatiei diodelor

Functionarea fiabila a diodelor redresoare impune mentinerea tensiunilor inverse de varf sub valorile limita repetitive specificare in datele de catalog. Supratensiunile de comutatie apar periodic la blocarea diodelor datorita energiei inmaganizate in inductivitatile din circuit. Ele pot depasi VRRM , dar in general, nu au energie mare. De regula, tensiunea nominala a condensatorului trebuie sa fie cel putin egala cu VRRM, iar elementele de protectie trebuiesc montate in imediata vecinatate a diodelor cu fire cat mai scurte.

Valorile orientative pentru grupul individula RC de limitate a supratensiunilor se pot calcula cu urmatoarele relatii:

,unde: Qs=sarcina staocata la jonctiunea diodei

Ls=inductivitatea totala a circuitului exterior diodei

VRM=tensiunea inversa maxima care apare la bornele diodei.

Sarcina stocata Qs=750 μC (din catalog) se afla din caracteristica data in catalogul diodei, unde panta de scadere a curentului o determina in continuare:

Puterea disipata in rezistenta de amortizare R se calculeaza cu relatia:

PR=2 Qs VRM f 10-6 [W]

PR=2*750*10-6*564*50=42.3W

Schema Redreesorului

Resistenta termica



Politica de confidentialitate | Termeni si conditii de utilizare



DISTRIBUIE DOCUMENTUL

Comentarii


Vizualizari: 3610
Importanta: rank

Comenteaza documentul:

Te rugam sa te autentifici sau sa iti faci cont pentru a putea comenta

Creaza cont nou

Termeni si conditii de utilizare | Contact
© SCRIGROUP 2024 . All rights reserved